液压支架结构用Q550低合金高强度钢常温下的焊接

对液压支架用Q550低合金高强度钢常温下焊接工艺进行了研究.进行了焊接接头的拉伸、弯曲、低温冲击试验,并对其冲击断口及显微组织进行了观察.结果表明,采用低氢型渣系的低合金高强钢药芯焊丝PK-YJ707A焊接后,焊接接头的屈服强度于母材等强度;冲击吸收功Akv值在-20℃时达到107J,在-40℃时达到80J;焊接接头弯曲后无裂纹或裂纹小于3mm.力学性能均符合Q550低合金高强度钢的要求.表明合理的焊接工艺、合适的焊接材料可以取消焊前预热.     

工程机械用800MPa低合金高强度钢焊接接头断裂韧性评价

对调质状态800MPa低合金高强度钢及其焊接接头进行了系列温度的断裂韧性测试,讨论不同焊接方法对焊接接头断裂韧性的影响。发现板材的轧制方向对断裂韧性影响显著,LT方向试件的断裂韧性远超过TL方向试件的断裂韧性。在-60℃以上,母材处于上平台延性断裂范畴。在-80℃,裂纹扩展过程中有延脆断裂模式的转变。焊条电弧焊焊缝的断裂韧性与气体保护焊焊缝的断裂韧性相当。尽管常温下焊缝金属的断裂韧性甚至优于母材,但随着试验温度的降低,焊缝金属的断裂韧性迅速下降。在-20℃已发生断裂模式转变,这在结构服役时要引起重视。本研究为大型工程机械的断裂安全评定奠定了基础。     

工程机械用800 MPa低合金高强度钢焊接接头断裂韧性评价

对调质状态800MPa低合金高强度钢及其焊接接头进行了系列温度的断裂韧性测试，讨论不同焊接方法对焊接接头断裂韧性的影响。发现板材的轧制方向对断裂韧性影响显著，LT方向试件的断裂韧性远超过TL方向试件的断裂韧性。在-60℃以上，母材处于上平台延性断裂范畴。在-80℃，裂纹扩展过程中有延脆断裂模式的转变。焊条电弧焊焊缝的断裂韧性与气体保护焊焊缝的断裂韧性相当。尽管常温下焊缝金属的断裂韧性甚至优于母材，但随着试验温度的降低，焊缝金属的断裂韧性迅速下降。在-20℃已发生断裂模式转变，这在结构服役时要引起重视。本研究为大型工程机械的断裂安全评定奠定了基础。     

S890QL钢风机叶轮焊接工艺

采用SMAW和GMAW焊接调质高强钢S890QL,通过平焊和立焊位置,获取不同热输入,利用钢材厂家提供的软件计算t8/5,制订合理的焊接工艺参数及焊接技术保障措施,对焊接接头进行拉伸、弯曲、冲击试验、硬度测试、金相分析,验证工艺可行性.     

Si对低合金高强度钢和超高强度钢抗延迟断裂性能的影响

综述了合金元素Si对低合金高强度钢和超高强度钢抗延迟断裂性能的影响,结合延迟断裂的氢脆机制分析了Si改善钢的抗延迟断裂性能的原因,指出开发无碳化物贝氏体钢是提高钢的抗延迟断裂性能的途径。     

Mn-Mo-Ni低合金高强度钢焊接工艺试验

环氧乙烷反应器是生产环氧乙烷的关键设备,多年来一直依赖于进口。在该设备中进行的乙烯和纯氧生成环氧乙烷的反应中,由于乙烯和环氧乙烷都是易燃、易爆物质,且又有纯氧存在,极易发生爆炸,因此对该类反应器的安全性能要求很高。目前,这一设备的制造技术被德国、日本、意大利和印度等国外公司所垄断。     

什么是普通低合金结构钢

普通低合金结构钢是指在普通碳素钢中加入少量或微量合金元素（如Si、V、Ti、Mn、Mo、Nb、Cu、B、Re等），其总的质量分数不超过5％，而使钢材性能发生变化，得到比一般碳钢性能更为优良的钢，如强度高，还具有耐磨、耐腐蚀、耐高温、耐低温等特殊性能。由于在这种钢中加入的合金元素总量不多，这类合金钢属于低合金钢。     

高强度桥梁结构钢及其焊接技术

结合近年来一些高强度结构钢在钢桥制造上的应用实例,介绍了高强度桥梁结构钢的焊接性、焊接技术以及焊接接头的力学性能要求.高强度结构钢在桥梁上的应用推动了大跨度钢桥的发展,为满足高强度桥梁用结构钢的焊接接头高标准力学性能要求,需要采用高韧性的焊接材料及较低的焊接热输入量.作者认为在研发高强度桥梁结构钢的同时,研发与其相匹配的高性能的焊接材料是当务之急.     

不含Nb低合金890 MPa级无缝钢管的热处理工艺研究

为避免采用Nb元素进行微合金化处理带来的钢管表面裂纹缺陷问题,提出一种采用不加Nb的成分设计生产BJ890超高强度无缝钢管的工艺.试验结果表明:不采用Nb元素进行微合金化处理的BJ890钢,加热温度在920℃就会发生奥氏体晶粒长大现象.为此提出了优化的热处理工艺制度,采用该热处理制度生产的钢管综合力学性能可满足产品要求...     

回火温度对Q890高强钢组织和性能的影响

研究了回火温度对经一定温度淬火后的Q890高强度钢组织和力学性能的影响。结果表明,从920℃淬火并于200～700℃回火时,随着回火温度的升高,Q890钢的淬火马氏体逐渐转变为回火马氏体、回火托氏体及回火索氏体,硬度总体呈下降趋势;600℃回火后,Q890钢的组织主要为回火托氏体,硬度为35HRC。此外,经从920℃淬火和600℃回火的5～25mm厚Q890钢板的屈服强度均大于900MPa,-40℃的冲击韧度均大于45J。     

镁稀土合金的焊接性研究

采用手工钨极氩弧焊(TIG焊)对3mm厚的镁稀土合金(Mg.5wt%Gd-0.8wt%Zr)薄板进行对接焊,分析了其焊缝成型、接头显微组织、力学性能和断裂机理.结果表明:当电流为80～85A、焊速为4～5mm/s时,焊缝区无夹渣,成型性好,未发现裂纹和气孔缺陷.相对母材和热影响区,焊缝的晶粒明显细小,显微硬度比热影响区和母材稍高.接头抗拉强度可达母材的72.24%,接头试样从焊缝处断裂,扫描断口为典型的解理断裂,而母材试样出现明显的撕裂韧窝.     

低碳钢表面热喷涂镍基合金涂层工艺研究

采用热喷涂工艺在Q235低碳钢板表面喷涂了Ni60合金涂层,并进行了金相分析和硬度试验。结果表明,热喷涂层组织是由细小的扁平粒子堆积起来的片层结构,涂层晶粒粗大且分布不均,具有典型的快速凝固组织特征。涂层的硬度明显高于基体,其组织组成物为γ-固溶体,碳、硼化合物,氧化物以及金属间化合物。热喷涂层与基体之间为机械结合,结合强度并不高。     

热模拟Q890高强钢焊接过程中组织转变的原位观察

采用高温激光共聚焦显微镜对6 mm厚Q890高强钢板进行了焊接热模拟试验。通过原位观察研究了不同焊接热输入条件下钢板显微组织的形核和核长大过程。结果表明:焊接后在t_8/5为300 s的条件下冷却的钢板奥氏体晶界析出块状铁素体,室温组织为先共析铁素体、粒状贝氏体和少量板条贝氏体;在t_8/5为60 s的条件下冷却的钢板,贝氏体转变从奥氏体晶界开始,室温组织主要为针状铁素体、板条贝氏体和粒状贝氏体;在t_8/5为30 s的条件下冷却的钢板,板条贝氏体呈缠结互锁状,室温组织主要为板条贝氏体和板条马氏体;在t_8/5为15 s的条件下冷却的钢板室温组织为板条马氏体及少量板条贝氏体。通过采用高温激光共聚焦显微镜进行焊接热模拟试验并结合组织转变的原位观察来判定高强钢钢焊接性能是可行的。     

低合金铸钢锤头的研制

根据锤头的服役条件和主要失效方式，设计了一种低合金铸钢锤头材质、工业性生产试验表明，该材质锤头的使用寿命比高锰钢锤头高出一倍多。     

Ca微合金化钢焊接接头组织性能的研究

针对Ca微合金化HSLA钢,采用斜Y型坡口焊接冷裂纹试验评价了焊接冷裂纹倾向,研究了其不同t_(8/5)条件下模拟CGHAZ和气体保护焊接头的组织结构和力学性能.结果表明:该钢的焊接冷裂纹敏感性较低:Ca形成的氧化物(CaO)有效地钉扎焊接CGHAZ奥氏体晶界,细化焊接CGHAZ晶粒,有利于IFA形成,改善其焊接CGHAZ韧性;Ca微合金化HSLA钢具有优良的焊接力学性能.     

低合金铬钼钢高温耐磨性研究

用自制的高温销盘式磨损试验机对40Cr2Mo材料正火处理后的高温摩擦磨损特性进行了讨论,通过对不同温度下材料的耐磨性分析和观察,论述了温度对材料高温耐磨性的影响以及氧化层对高温耐磨性的贡献.     

低碳低合金钢形变奥氏体再结晶规律研究

采用阶梯试样,通过光学显微镜观察,研究了低碳Mn、Ni、Mo、Nb、Cr、V等低合金化钢形变奥氏体再结晶规律,分析了变形温度、变形量等工艺参数对变形奥氏体再结晶百分数的影响,绘制了实验钢变形奥氏体再结晶图。结果表明,在变形量为50%、轧制温度为1050℃和在变形量为70%、轧制温度为1000℃时,实验钢均发生完全再结晶。为此,应控制再结晶区终轧温度高于1000℃,多道次累积变形量大于60%;控制非再结晶区开轧温度低于950℃,第一道次变形量15%～20%。     

20Mn2SiVB钢的焊接性能研究

分别用CO2气体保护焊和手工电弧焊方法研究了20Mn2SiVB钢的焊接性能。结果表明:CO2气体保护焊的焊缝组织为粒状贝氏体、少量铁素体和珠光体,热影响区为粒状贝氏体;手工电弧焊焊缝组织主要为块状铁素体和少量珠光体,热影响区组织为板条状贝氏体组织;两种焊接方法所得焊接接头成分均匀,硬度值均超过母材,综合性能良好。