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研究了B,C两组轧顶合金在900℃温度下的高温抗磨料磨性能。相同时间内,C组合金的磨损体积比B组降低50%-70%。因而,C组合金比B组合金具有良好 的高温抗磨料磨损性能。在本试验条件下,加入0.15%Y的C15轧顶合金。具有最好的高温抗氧化性能和高温抗磨料磨损性能。预期使轧顶的使用寿命得到显著提高。 相似文献
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研制了30CrMo,50CrV4两种牌号的薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢板,对试验钢板进行淬火和低温回火热处理,并且与传统热轧工艺生产的热轧态的45,16Mn,Q235钢对比进行低应力磨料磨损试验,研究其磨损特性。结果表明,淬火低温回火态薄板坯连铸连轧30CrMo,50CrV4钢的相对耐磨性都达到了热轧Q235钢的1.6倍以上。在低应力磨料磨损下,显微切削机制为主要磨损机制,淬火回火态薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢具有高硬度因而具有较好的耐磨性能,并在试验钢板硬度高于450HBW以后相对耐磨性明显提高。对比两种牌号的薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢的显微组织、硬度、韧性及耐磨性能,30CrMo钢的综合性能较好。50CrV4钢耐磨性能较好,但其冲击韧性较低。 相似文献
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中碳CrMo低合金钢作为一种耐磨材料广泛应用于球磨机衬板,但因其淬透性有限,限制了其在大型衬板上的使用,通过研究硅,锰含量对中碳CrMo低合金钢淬透性的影响,发现适当设计硅,锰含量可使该钢种的耐磨性大大提高。 相似文献
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研究了不同热处理工艺和磨损冲击功对变质Mn8钢耐磨性的影响。结果表明,在相同的热处理工艺条件下,变质Mn8钢的耐磨性随磨损冲击功的增大呈先增后减的规律,在1J磨损冲击功处出现耐磨性峰值;在1J磨损冲击功条件下,变质Mn8钢的耐磨性以弥散处理时最好,固溶处理时次之,时效处理时最差,且耐磨性随时效温度的提高而降低;在0.5J、1J和2J磨损冲击功时,变质Mn8钢的主要磨损机制分别为显微切削+凿坑变形、显微切削+浅小凿坑+轻微剥落、累积变形疲劳剥落;最佳耐磨性时的磨损机制为显微切削+浅小凿坑+轻微剥落 相似文献
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对一种新型中高碳贝氏体钢的组织,转为动力学和耐磨性进行了研究,中高碳贝氏体钢空冷后的组织为贝氏体,马氏体,碳化物和残留奥氏体,组织细小均匀,大截面实物硬度测定和组织观察表明,截面上具有高硬度,并组织分布均匀,中高碳贝氏体钢具有高的耐磨性。 相似文献
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本文对奥氏体中锰钢、钒强化含胞状碳硼化物奥氏体中锰钢和钛强化含胞状碳硼化物奥氏体中锰钢在高应力和低应力条件下相对耐磨性进行了测定。结果表明,在低应力叶片式磨料磨损条件下,两种含硼中锰钢的相对耐磨性显著高于奥氏体中锰钢;而在高应力的冲击式磨料磨损条件下,前者的相对耐磨性则明显低于后者。结果说明,引起三种钢耐磨顺序的变化的主要原因是低应力条件下的磨损机制与高应力条件下的磨损机制不同。低应力下以表面疲劳剥落为主,高应力下以犁削,脆断为主。本文的试验结果也说明在低应力条件下以钛代钒来强化胞状硼化物,可获得更高的耐磨性和更大的经济效益。 相似文献
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采用加入YB成型剂进行铸件表面合金化的独特方法,在铸钢ZG65Mn本体表面得到含高Cr、W等元素的合金化层,合金层耐磨性明显提高,加入WC后耐磨性可达本体材料的4倍. 相似文献
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铁基粉末冶金材料多元共渗层的摩擦与磨损 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了不同成分及密度的铁基粉末冶金材料经多元共渗后渗层的摩擦与磨损特怀及金相组织,结果表明,经共渗处理后,低密度的铁基粉末冶金材料的耐磨性能优于高密度的铁基粉末冶金材料,且摩擦力矩小,摩擦系数低。 相似文献
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铸造碳化钨硬质合金复合喷焊材料,由铸造碳化钨颗粒和起粘结作用的基体金属组成,其所形成的喷焊层由于铸造碳化钨的熔化烧损和溶解扩散,影响其喷焊层的质量,为解决上述问题,采用了预成形块火焰喷焊方法并取得了良好的效果,同时,对喷焊层的耐磨性进行了研究。 相似文献
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选用20Cr,40CrSi,60Mn,T8和T10钢,通过热处理获得不同固溶碳量马氏体,研究在静载三体磨粒磨损后,上述五种钢耐磨性与其亚表层硬度分布的关系,结果表明,马氏体钢耐磨性与亚表层硬度分布的关系与共马氏体固溶碳量有关。 相似文献
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孔隙在粉末冶金铁基材料磨损中的作用 总被引:7,自引:1,他引:6
采用销盘型磨损试验研究了Fe-3Cr-2Ni-2Cu-0.8C-3WC烧结钢密度对其磨损率的影响;通过扫描电子显微镜(SEM)的磨损表面形貌观察,分析讨论了孔隙在室温,500℃条件下磨损过程中的作用。结果表明,密度对室温磨损影响较大,密度提高则磨损减小;密度对高温磨损率影响不大,磨损以混合机制发生。 相似文献