圆柱形压力容器平封头的应力分析

为了使“钢制石油化工压力容器设计规定”的编制工作建立在更充分的分析研究工作的基础上,我们对封头设计公式着手进行研究。本文研究了平封头的弹性应力。与圆柱形筒体连接的平封头,在承受内压时,有两处可能出现危险点,一是平封头的中心部分,另一是圆柱壳与平封头的连接部位。前者的应力属于一次弯曲应力,后者的应力既包括一次应力、二次应力,还包括峰值应力。文[1]只考虑了平盖中心部分的应力,并要求它小于许用应力[σ],不计算封头与简体连接部位的局部应力;根据文,平板中心部分的最     

大直径玻璃钢塔器平封头的优化设计

探索大直径平封头合适的计算方法。对平封头结构进行优化设计:采用平板加筋结构。利用有限元分析软件对其结构进行模拟计算,得出应力应变云图,并对其校核。为大直径平封头的设计提供了一种方法。     

压力容器大直径接管现场试压盲板的选用及设计

文章根据现行的容器标准,讨论了容器试压时容器接管封堵用封头形式及厚度计算,主要包括椭圆形封头,平盖封头、盲板法兰等封头的设计选用,并探讨了带加强肋平盖封头壁厚和加强筋数量、厚度的计算方法.该方法计算的盲板安全、经济,在中石油七建公司承建的抚顺、钦州项目得到实际应用验证,达到预期效果.     

圆柱支撑平封头应力分析

对受均布压力圆柱支撑的平封头进行应力分析,结合有限元分析程序对其进行模拟。分析计算结果表明,平封头的薄膜应力小于许用应力,其峰值应力小于许用应力的3倍,从而可以判定该平板的设计是安全的。     

大直径带支撑平盖封头的设计

对大直径平盖封头的设计，提出了一种GB150-1998《钢制压力容器》中未能确定的带支撑平盖封头的结构形式和尺寸。在参考了其他标准中类似结构和借鉴了国外已投入使用的结构的基础上，对带支撑平盖封头的结构进行有限元应力分析计算，得到全国压力容器标准化委员会的评定认可。     

碟形封头的设计

<正> 前 言 本文全面地阐述了碟形封头的设计。指出设计原则应是选用弯曲应力修正系数M最小的封头。这种封头是椭圆形封头的最佳近似,可称为基准型封头。 本文给出碟形封头的临界厚度值,指出按强度公式确定的厚度,只在其值大于临界厚度时才正确,否则应按稳定原则确定厚度。 本文最后讨论了有关碟形封头的设计规定,建议扩大R/D至1.25及增大不需作稳定核核的封头最小厚度值。     

容器平盖封头样式的分析与探讨

核化工设备中许多非标贮槽的封头采用的是平盖形式,本文分别就平板封头与折边平封头应用在贮槽顶部与底部情况下进行了计算与分析,对比两种封头样式的应力强度。根据计算的结果,提出选择样式与必要时加强方案的参考建议。     

矿用过滤器封头的设计计算与有限元分析

本文对矿用精密过滤器的大端封头进行了分析与研究。首先结合过滤器的设计和使用要求对封头进行了理论计算,得出封头的理论厚度,并进行了校核;然后以Solidworks三维软件为平台,建立了封头的三维模型,并进行有限元分析,结果表明按理论计算得出的封头厚度能够很好的满足过滤器的使用要求,验证了理论分析的正确性,为过滤器封头的设计提供参考。     

壳体元件连接处附加弯矩的近似计算式

本文汇集:(1)平封头—圆筒,(2)半球形封头—圆筒,(3)不同厚度的圆筒,(4)无折边球形封头—圆筒,(5)无折边锥形封头—圆筒的连接处附加弯矩及附加剪力的近似计算式,并说明其中各无量纲参量的意义、式子适用范围及精度等。多数式子已分别见于有关文章,少数则为本文首次公开发表。平封头过渡圆角处的最大局部应力近似计算式也列于本文中。     

带沟槽平封头的压力疲劳试验

压力容器中的平封头具有加工方便、结构简单等优点,因此在生产中应用得十分广泛。但平封头的受力情况比较差,它与圆筒相焊接的结构为一填角焊缝,因此施焊比较困难、不易保证焊接质量。若加工成对接焊的结构型式则材料浪费较多。图1所示的带沟槽平封头在克服这些缺点方面是比较好的一种结构型式。但对于这种封头的局部应力如何?实际承受各种载荷的能力怎样?这些问题还不是很清楚的。最     

壳体元件连接处附加弯矩的近似计算式

本文汇集：（１）平封头－－圆筒，（２）半球形封头－－圆筒，（３）不同厚度的圆筒，（４）无折边球形封头－－圆筒，（５）无折边锥形封头－－圆筒的连接处附加弯矩附加剪力的近似计算式，并说明其中各无量纲参量的意义、式子适用范围及精度等。多数式子已分别见于有关文章，少数则为本文首次公式发表。平封头过渡圆处的最大局部应力近似计算式也列于本文中。     

GB150-89圆形平盖和半锥角大于60°的锥形封头厚度计算表

3031GB150-89圆形平盖和半锥角大于60°的锥形封头厚度计算表~~     

300kt/a氨合成塔外壳的设计

对某 30 0kt/a氨合成塔外壳的设计、材料选择及部分密封件结构与焊接情况等作了说明。筒体采用多层包扎 ;多层筒体与底部球形封头之间用一锻环过渡 ;筒体端部与圆形平盖之间采用大型螺栓紧固的双锥密封结构。内筒材料为SA387Gr .1 2CL2 ,多层层板材料为SA72 4Gr.B ,底部封头材料为SA387Gr.2 2CL2。筒体及筒体与端部的堆焊材料为INCONEL 82。双锥环以柔性石墨作垫片。测试结果表明 ,该设计经济可靠。     

关于锥形封头设计计算的探讨

通过公式推导,验证了新老标准在锥形封头计算上的相通性,总结了新标准中锥形封头计算与碟形封头计算的相似之处,订正了锥形封头计算式中一处小的错误,并编制了锥形封头内表面积、容积、质量的计算软件,解决了当采用新标准进行设计计算时,锥形封头的数据没有形式参数表可查的问题,使锥形封头设计变得方便快捷,大大提高了工作效率。     

基于ANSYS的复合材料壳体封头内压变形数值模拟分析

为了分析复合材料壳体封头在内压作用下的变形规律,本文针对椭球比为1.7的复合材料壳体前封头,采用ANSYS商业软件中的层合单元对其进行分析,数值模拟与水压试验结果基本一致。首先模拟了椭球比为2.0的复合材料壳体前封头,结果表明,前开口至赤道部位经线方向顺纤维应变表现为先增加后较小的规律,同时,前封头部位的最大位移发生在封头部位经线方向的中部;另外,对比分析了椭球比为1.7的封头比和椭球比为2的封头内压应变,前者应力变化更均匀,符合复合材料壳体的等应力封头设计要求。     

板翅式换热器封头强度的有限元分析

运用大型有限元分析软件ANSYS6 .0对板翅式换热器封头的承载能力进行了极限分析 ,研究了同一壁厚下结构形式不同对封头极限载荷的影响。应用ASME锅炉和压力容器标准第 8卷第 2册中AD 14 0设计准则对在最大允许设计压力作用下的封头最大应力点进行了评定 ,得到了板翅式换热器不同结构形式封头相应的特点和应用范围 ,为板翅式换热器封头的设计提供了可行性方法和依据     

板翅式换热器封头结构的物流分配特性

数值研究了传统型封头结构对板翅式换热器内部物流分配的影响。数值计算结果表明,换热器内部存在严重的物流分配不均匀性,当平均雷诺数为1 000时,最大不均匀度达0.56。在对物流分配不均匀性分析的基础上,首次提出了曲面孔板封头结构,并对改进型封头结构进行了数值计算。计算结果表明,改进的封头结构可以有效地改善换热器内部的物流分配,并且比平面孔板封头结构更加有效,绝对不均匀度已从3.47减小到0.32。实验结果与数值计算结果对比表明二者吻合较好,说明了数学模型及算法建立的可靠性。     

高压管箱的优良焊接结构

Struther Wells 公司制造的大部份高压热交换器和给水加热器是供火力发电厂或核电站使用的。几乎所有的这类换热器上都有一个杯形锻制管箱,管箱由锻成整体的管板和圆筒构成,圆筒上焊有管接头。除了用户要求封头能完全敞开以外,一般的封头结构是在圆筒上焊一个反向法兰(平封头),平盖上设有入孔,管箱内还设有分程隔板。当用户要求定制较长较大的压力容器时,     

椭圆形封头厚度的设计

椭圆形封头因受力较好、易加工制造,广泛用于石油化工设备中,是化工设备的重要部件之一。《压力容器封头》(GB/T 25198—2010)明确要求化工设备设计图样上应标注"封头最小成形厚度",但本标准并没有给出确定封头最小成形厚度的计算方法,这就造成设计者、制造者以及使用者对椭圆形封头厚度的理解存在差异。基于计算厚度δc、设计厚度δ_s、名义厚度δ_n、最小成形厚度δ_(min)、投料厚度δ_t的概念,从设计、制造角度分析椭圆形封头各厚度之间的关系,并遵照《压力容器》(GB/T 150—2011)的有关内容,列举椭圆形封头各厚度之手工计算公式;再结合椭圆形封头制造实践,指出如何正确应用SW6-2011软件对椭圆形封头之厚度进行设计计算。     

子模型非线性分析在奥氏体不锈钢容器应变强化工艺中的应用

应变强化容器所用碟形封头在强化压力下可能产生局部屈曲.在传统的封头有限元分析中,常常截取封头和部分简体作为研究对象;在非线性加载中,边界条件设置并不准确.使用一种新的加载方法对子模型封头实现精确加载,并设置较为符合生产实际的厚度缺陷,探讨封头在强化压力下的表现,得到结论:在封头最小成形厚度大于设计厚度时,强化过程不会引起封头产生局部屈曲.