岳城水库土坝非线性地震反应分析

岳城水库土坝位于地震高烈度区,坝体和坝基的地震液化是影响大坝安全的重要因素之一。本文采用非线性动力有限元法对该坝典型断面进行了地震液化分析,检验了对该坝进行抗震加固的必要性,为实施工程提供了依据。     

跋山水库土石坝除险加固方案研究

土石坝在长期运行后易出现地震液化等风险,影响到水库效益的同时也威胁到下游居民的安全.为了改善这一现状,通过方案对比,采用坝前压重与翻压结合的方案对坝体进行加固,以满足抗液化需要;采用混凝土格梁内嵌细石砼砌石方案加固坝体上游坝坡;下游坝坡现状稳定性较好,采用贴坡加固方案加以治理.通过数值模拟分析,加固后坝坡稳定性满足要求...     

宽心墙砂壳坝上游坝坡的振冲加固

山东省有大中型水库167座，其中120座属宽心墙砂壳坝坝型。这些心墙砂壳坝的砂壳均未碾压，其相对密度普遍很低，抗震性能差，对大坝的稳定极为不利。岸堤水库为山东省第二大水库，地处地震烈度7度区，其砂壳相对密度值很低，存在地震液化问题。为加固砂壳，采用了振冲加固方案，解决了该坝的液化问题。本文以岸堤水库为例，证明振冲加固法用以加固砂壳的可行性和可靠性。1岸堤水库砂壳振冲加固施Xi性试验为保证振冲后砂壳坝的相对密度DrZ0．75，需要进行现场试验，以确定设计参数（如桩距、填料量等）和施工参数（如提升速度、留振时间等…     

层次分析法在优选压密注浆材料处理液化地基中的应用

应用层次分析法对南四湖二级坝第二节制闸加固改造工程液化地基处理中压密注浆材料进行选优,评价结果表明,纯水泥浆方案最优。该材料方案不仅施工简单,而且处理效果显著,处理后地基的各项指标满足设计要求,很好地解决了闸基土的地震液化问题。     

仪化热电厂贮灰场灰基加固试验与挡灰坝分析

本文介绍了用砂卵石代替碎石作桩身填料,振冲法加固松散软弱灰基的试验研究及灰坝的渗流、液化与动力稳定计算分析。现场试验表明,砂卵石振冲桩加固可以使灰基振冲到密实状态,复合灰基的抗剪强度、承载能力、抗地震液化能力均有显著提高。有限元计算分析表明,灰基用振冲法加固对于改善贮灰场渗流状态,提高贮灰场抗地震液化的能力及灰坝的动力稳定性有显著作用,从而保证了子坝加高的稳定安全。     

土质堤坝地震反应的简化有效应力计算方法

详细介绍了一种简便计算土质堤坝地震过程中动孔隙水压力增长的方法一一动孔压试验曲线法的基本原理和计算过程。利用该法对一土坝进行了考虑动孔压影响的非线性有效应力动力分析,预测了抗震加固前后大坝可能液化范围和坝坡稳定安全系数,并作比较分析。分析表明,动孔压试验曲线法应用简便,计算结果合理可靠。采用堆石压坡抗震措施能有效地减小大坝的液化度和可能液化范围,同时又能明显提高坝坡抗震的动力稳定性。     

玉华水库大坝除险加固基础振冲设计与施工

玉华水库始建于1957年,经二次加高后于1978年完建,为均质土坝.目前加固扩建后,总库容1065万m3,最大坝高27.28 m,坝基为淤泥质黏土(厚5～8m),处于90地震区,经工程病害勘察,坝基地震易产生“液化”.简要介绍了坝脚基础振冲加固设计与施工的基本情况,振冲后消除了坝基地震“液化”的可能,满足了坝坡稳定安全要求.     

花凉亭水库坝基及坝壳砂土液化判别

通过对花凉亭水库坝基砂和坝体砂土在抗震设防烈度7度时可能存在的地震液化问题,根据多种方法进行了初判、复判和液化动力分析评价,判定坝基砂不存在地震液化的可能,上游坝体在库水位以下部分的坝坡浅层一定范围内有发生液化的可能,但最深的液化深度不超过10m,下游坝体不存在液化问题,为大坝动力稳定分析提供了充分的地质依据,指导水库大坝除险加固.     

册田水库土坝抗震稳定性评价

册田水库大坝为均质土坝，后坝堆石渣坝型，大坝采用不同方法分期施工，大坝地处7度地震区，故对大坝抗震安全性评价尤为重要．通过对水库地震危险性分析，并对坝体进行二维、三维地震反应分析．得到如下结论：主坝、北副坝在地震作用下，大坝存在液化区、裂缝和局部隆起，但大坝整体是稳定的；南副坝由于坝基砂层的存在，在地震作用下，坝坡处在不安全状态，所以需要加固．     

册田水库南副坝坝基砂土地震液化评价

对册田水库多年来一直存在的主要工程地质问题——南副坝坝基砂土地震液化问题进行了分析，并通过客观评价，提出了符合实际结论及建议的处理措施，为大坝除险加固设计提供了可靠的地质资料。     

旁多坝基卵石混合土地震液化评价

通过对西藏旁多水利枢纽坝基卵石混合土的地震液化问题的分析评价,得出:旁多坝基卵石混合土不存在地震液化,但考虑到该工程的重要性,建议采取坝前加载或加密法对坝基进行处理.     

饱和粉煤灰的动力液化综合分析

本文根据辽宁电厂(以下简称辽电)Ⅱ号灰场粉煤灰的动力液化性能、标准惯入击数及物理力学指标的试验成果,用相对密度、不均匀系数、标贯锤击数、地震反应与动三轴试验结合近似计算方法综合评价该灰场粉煤灰动力液化的可能性。结果表明:动载下0.0～10.0m沉积灰层属可液化范围,尤其对0.0～3.5m新贮存的粉煤灰,极易发生液化破坏。在灰坝加固及增容设计中应引起足够重视,应考虑粉煤灰液化对子坝稳定的影响。     

山东省邹城市西苇水库除险加固工程设计

针对西苇水库存在的大坝施工质量差，坝基坝体渗漏严重、地震液化，下游坝脚渗透变形、坝后发生大面积沼泽，以及溢洪道无法有效控制中小洪水，放水洞裂缝漏水等问题，采用抛石挤淤与坝坡砂壳翻压相结合抗液化、坝基坝体采用混凝土防渗墙、深层水泥搅拌防渗墙、基岩帷幕灌浆截渗，溢洪道改建和放水洞拆除重建等技术方案加固后,有效地解决了水库的安全隐患，保障了工程正常运行，达到了工程除险加固的预期目的。     

高土石坝的地震动力响应分析方法研究与应用

基于现有的土石料动力本构关系,综合分析了土石料非线性弹性模型和动弹塑性模型的优缺点,以及对高土石坝动力响应分析的适用性。应用等效线性粘弹性本构模型建立动力方程,根据总应力法进行地震反应分析,基于动力反应结果利用Newmark法或等效应变势法进行永久变形分析,依据不排水动力试验结果进行关键曲线的液化判断是最为合适的高效高土石坝地震动力响应计算途径。利用该途径,依据糯扎渡水电站高土石坝坝料特性,对该坝的动力响应进行了人工合成地震波下的动力响应分析,得出该坝的加速度放大系数都小于2,但是"鞭梢"效应明显,坝顶加速度反应较大,可在坝顶附近采取局部抗震加固措施,该情况与坝体抗震结构设计一致。     

小浪底土石坝三维地震反应分析

根据小浪底斜心墙堆石坝坝式砂砾石以及在关坝料在循环载作用下的孔隙水压增长模型以及残余变形模型。对该坝进行三维地震反应分析。地震加速度时程线是世界世界银行咨询专家为小浪底提出的地震反应谱经过人工合成得到的。分析结果表明，在地震作用下，虽然坝踵砂砾石地基以及上游淤积土表层均有一定范围的液化破坏区，但由于坝踵液化区离大坝坝体较远，因而只影响到坝踵压戗的局部；上游反滤层局部区域有破坏的可能，但由于区域较小     

威基亚普坝射流灌浆试验

射流灌浆常用于坝下基础岩层的稳定加固。美国垦务局已完成俄勒冈洲德斯丘特斯河上游威基亚普坝的射流灌浆试验。 威基亚普坝为非均质土坝，最大坝高３０ｍ，坝顶长４．３ｋｍ。该蓄水坝修建在由火山灰、细粒砂、粉砂和粘土层组成的基础材料上。近期的水坝安全研究表明，这些火山灰和粉砂层在中等强度的地震中可能液化造成水坝失事。美国垦务局开始探讨该坝基础层的加固处理方案。由于基础比较深，在地面以下约２０ｍ，故推荐射流灌浆法并进行了试验。 射流灌浆过程要使用常规的回转钻机钻孔，直径１５ｃｍ，约２０ｍ深。承包商是加州的Ｈａ…     

美国杰克逊湖坝的加固处理

杰克逊湖坝建于1971年,它为一座高约15m、长约1.6km的水力冲填坝,其坝基由冲积层和冰川沉积层所构成。美国垦务局曾对其下部土体进行过分析,结果表明,在地震作用下坝体和坝基均有可能产生液化,甚至会导致完全毁坏。为此垦务局决定进行处理,即采用加固土来替换之。     

尾矿坝地震液化稳定的简化分析

简要介绍尾矿坝抗震设计规范中液化分析方法的简化过程，依据抗液化度与孔压比的关系，提出了尾矿坝超静孔压的简化计算式，并应用于拟静力法稳定分析中。结合某尾矿坝实例，用简化方法计算滩长为130m时初期坝淤堵，以及滩长分别为70、130、和200m时初期坝正常排水共计四种工况的液化与稳定。通过计算分析得出，上游坡面水边线附近区域最易液化，其次在初期坝附近。滩长对尾矿坝地震液化稳定有很大影响，滩长越长，液化区越小，稳定性越高。如果初期坝排水设施失效，将导致初期坝附近孔压增大，坝体安全系数降低。因此，保证合理的滩长、初期坝排水设施的有效性对尾矿坝地震稳定非常重要。     

某上游式尾矿坝抗震有限元分析

为了分析某上游式尾矿坝的抗震安全性,采用等价黏弹性理论、Seed液化理论和Newmark滑动变形理论,对尾矿坝的地震动位移、加速度、液化区域、坝坡抗震稳定性及地震永久变形进行计算分析.结果 表明:尾矿坝在Ⅶ度设防地震作用下,坝体动位移和加速度分布规律合理,其中水平向和竖向动位移极值分别为6.39和0.72 cm,水平向...     

尾矿高堆坝地震反应的综合分析与液化计算

本文采用了三种方法对德兴铜矿4号尾矿高堆坝(坝高186米)进行了地震反应的综合分析与液化计算。这三种方法是:总应力动力反应分析,不排水有效应力动力反应分析,排水(考虑孔隙水压力消散和扩散)有效应力动力反应分析。在分析中都考虑了尾矿材料的静力非线性和动力非线性。通过三种方法的综合分析,对该坝的静力稳定性以及在8度和9度地震运动下的抗液化稳定程度作出了评价。