各种高强度钢在海水中的腐蚀疲劳开裂

对 HT80,Hy140,Hy180,Hy240,HP9-4-20,pH13-8Mo 以及18Ni(200)马氏体时效钢测定了在空气中(16.7赫兹)和海水中(0.167赫兹)的疲劳裂纹扩长速率(da/dN)_(air)和(da/dN)_(cor)。采用的应力比 R=0.10和0.50。用(da/dN)_(cor)/(da/dN)_(air)的比率γ_(0.167Hz)作为评定海水对疲劳裂纹扩展的影响程度。所得结果如下:(1)615℃回火的 Hy140钢和 HP9-4-20钢的γ_(0.167Hz)值较低。(2)全部试验用钢在 R=0.10时,⊿K=50～100公斤/毫米3/2γ_(0.167Hz)获得最大值。在⊿K<20～40公斤/毫米~(3/2)和⊿K>250公斤/毫米~(3\2)时,海水对疲劳裂纹扩展速率没有影响。(3)在较低裂纹扩展速率下,γ_(0.167Hz)取决于 K_(max)和⊿K,而在较高裂纹扩展速率下则取决于⊿K。γ_(0.167Hz)的最大值决取于K_(max)。(4)得到18Ni(200)马氏体时效钢的γ_(0.167Hz)和脆性断裂的断口率之间有良好的对应关系。     

用回归法求直线度误差

用本文方法求直线度误差,无须作图,且旋转轴容易确定,特别适用于测量点数较多的情况。直线度误差数据处理中的各测得值y_i与桥板跨距为某一定值的测量位置x_i通常呈线性关系。假设一元线性回归的数学模型为: y_i=β_0+β_(xi)+ε_i (1) 式中:i=1,2,3……N。并设b_0和b分别为参数β_0和β的最小二乘估计,于是可得一元线性回归方程为: y=b_0+bx (2) 对每一个x_i由式(2)可确定一个回归值:y_i=b_0+bx_i,实际观察值y_i与此回归值y_i之差为:     

用千分尺测量孔距

对一些有多个孔的工件(如各种箱体、螺杆式空气压缩机机身等),当一孔的直径较大时,可用外径千分尺较为精确地测量两孔的中心距,如图1。由这样得到的千分尺读数,经过简单的换算,即可求得两孔的中心距,现简述如下。千分尺测头平面与孔壁之间有空隙,其值可参照图2求得。在三角形 OAB 中,OA~2=OB~2 AB~2,(1)但OA=(D/2),OB=(D_1/2)-△_1,AB=(d/2),代入(1)式可得((D_1/2))~2=((D_1/2)-△_1)~2 ((d/2))~2(2)因△-1是很小的量,把(2)式整理后,略去△_1~2,可得     

提高弓高弦长法测量圆弧半径精度的探讨

一、公式的来源设半径为R的O圆,有一段弧洲一、、AEB所对应的弦长为l,弓高EF二h,在么AOF中则有: AOZ=AFZ 0F2气}F ,O且日: 2RZ一(十) (R一h,’RZ二~生叫十RZ一ZRh hZ 4.舀‘Zah=兰 hZ 4R一会、推一共黔又。二、对弓高弦长公式的误差分析将公式R一青十令进行全微分得: ._乙,,、/1 12\、1 吐找=蔺豆“‘十犷可、一感牙-]“n47、|||l、JI!12 八协 八b 1山 . 1上 l选h 1 12 2 sh(2)(3)其均方根误差为:乡R 91.651.~。一岑夯=一止匕土二竺竺土一二0 .76 口艺4又30乡R 1 91,65121 乡h 28欠30’2 二一O。67△”一士了(登约’十(器叫…     

正确选用齿轮周节累积误差的测量误差公式

用相对法测量齿轮周节累积误差△F_p时,K个周节误差的累积值为: △F_(pk)=sum from i=1 to k(△_i-△_o)其中,△_o=1/Z(△_1+△_2+……+△_z)则△F_(pk)=sum from i=1 to k △i-K/Z sum from t=1 to z △i (1)由此可推出,K个周节误差与各个测量值的关系式: △F_(pk)=(1-K/Z)sum from i=1 to k △i-K/Z sum from i=k+1 to z △i 各个周节偏差测量值△i(i=1.2.3……Z),     

动圈式仪表使用不当引起的附加误差

动圈式仪表(以下简称仪表)配接热电偶用来测量温度时,其测量误差除了仪表本身以外,还与仪表的正确使用和配用的热电偶分度号是否相符密切相关。仪表在正常条件下使用时,仪表及热电偶等的合成误差可表示为: Δ=±(Δ_1~2+Δ_2~2+Δ_3~2)~(1/2)式中,Δ_1——仪表的基本误差; Δ_2——热电偶在某一温度下的基本误差; Δ_3——补偿导线的基本误差。但仪表在非正常条件下使用时,应包括下列附加误差: 1.安装位置影响当仪表倾斜安装时,不但仪表的作用力矩     

凸轮型面检验法(四)

三、凸轮型面检验误差的分析 1.测量误差的产生在测量过程中发现,当工件与靠模板的极径值(当它们的极角相同时)不一致时,测量工件与靠模板曲线面各点的升程值有相对误差,这就是所要探讨的测量误差△r_c,工件极径误差越大,△r_c也越大。此外,凸轮型面的压力角大小也对△r_c有一定影响,即压力角越大的区间,其测量误差就越大。 2.测量误差△r_c的计算图5为工件与靠模板曲线面半径值不一致时产生的测量误差。图中,凸轮靠模板1和工件2同装于芯轴上,它们的回转中心为0。靠模滚子3(中心为0_1)与刀具4(铣刀或砂轮     

平尺在两端支承的使用方法

用窄面平尺.检验各种零件的不平度、不直度,尤其是检验机床工作台面的不平度,在机床成品精度检验中,得到广泛的应用。据某些资料介绍,采用平尺和量块,在测量时,一般将垫铁放于2/9·L 处(L 是平尺的全长,如图1所示),在平尺与工作台面之间塞量块,测出工作台的不平度。由于这种测量方法是用平面上最大不直度来表示平面的不平度,而工作台面有一定的宽度,实际上要在台面上不同的方向(至少四个方向)检验它,每个方向还要经过下列计算,才能得出测量结果:△=△_(max)-△_1-(△_2-△_1/L)l,式中△——台面实际最大不平度;△_1——两端塞入的较小值;△_2——两端塞入的较大值;△_(max)——塞入的最大值;     

圆锥定高度截面直径的准确测量

在精密测量工作中 ,有时会遇到类似以下情况的测量项目 :已知锥形角α =5°4 3′ ,要求测量距顶面高度 12mm处 ,截面直径为 9 82± 0 0 15mm ,见图 1。对此项目 ,可利用三坐标测量机方便而准确地进行测量。但是在测量过程中必须根据球形测头的直径大小和锥形角进行相应计算 ,并根据计算结果设置测量高度参数后方能得到准确的测量结果。否则将会造成较大的误差 ,参见图 2、图 3。由图 3可知 ,H′ =H -h ,而h =d/ 2×sinα故H′ =H -d/ 2×sinα (1)式中 ,H为理论高度 ;H′为设置高度 ;h为高度增加量 ;d为球头直径 ;α为锥形角。在图 1的…     

英制内螺纹中径的简便测量方法

由内螺纹中径的测量原理可知,为测得内螺纹实际中径D′_2,就要按其名义中径D_2组合一个“标准”尺寸组合体(如图1),并由它来调整仪器的初始读数A_0,然后对工件测量并读得其读数A,则被测内螺纹工件的实际中径值D′_2,就是此两读数值之差,即D′_2=A-A_0。     

液压材料试验机的误差分析及调修（2）

ErrorAnalysisandAdjustmentoftheHydraulicMaterialTestingMachine（2）GongXike（上接本刊1996年第16卷第3期第32页）2.5测力计的机体发生倾斜引起的误差当测力计的机体发生倾斜时，会使测力计产生误差。其倾斜方向可以是任意的，但我们总可以把它分解为前后和左右两个方向的倾斜。这两种方向的倾斜对误差的影响不同。2．5．1机体前后方向倾斜产生的误差当测力计的机体发生前后方向倾斜时，其摆轴轴线与水平面间有一定的夹角△γ，如图3示。XYZ为空间直角坐标系，Z为摆轴正常方向，X为力臂方向，Z’为机体倾斜时的援轴方向。当F=0…     

电子电位差计滤波电容引起的误差

电子电位差计是热电偶温度度计的二 次仪表。在使用中引起测量误差的原因有多 种,但由于输入端滤波电容漏电引起的递增 误差常常不易被人发现。现将出现误差的现 象及判断方法简述如下: 1.误差分析 在检定电子电位差计时有递增误差现 象,往往是电容漏电引起的。如图1所示: 由R1C1组成的滤波单元使热电偶回路的交 流干扰信号短路,对热电偶所产生的直流热 电动势Ex没有影响(C1对R1,Ex为开路)从 而滤去了干扰信号,保证了测量精度。 当电容C1或C2漏电时,电容C1C2就成 为交流通路,它可等效为一个电阻。以C1漏 电为例,如图2此时Ex、R1、Rc1…     

位移度的检验——由坐标尺寸计算位移度的图解法

如图1是孔(?)10的位移度标注,图2是它的公差带解释。根据位移度的定义可知:如果测量得到孔的实际中心的坐标为 x、y,孔的位移度误差为△=(?),当△≤δ_位时,位移度合格。δ_位是位移度的公差。可见,由孔的实际坐标尺寸 x、y 求位移度误差△是比较麻烦的。如果是一个多孔的零件,每一个孔的位移度误差都要计算,显然更为繁琐了。有的零件,坐标法与位移度同时使用,如图3所示底板,甩位移度控制孔组内各孔的位置,用坐标法控制整个孔组在形体上的位置。这种情况下,要计算     

THE m-δRELATIONS OF SUPERPLASTICITY

超塑性m-δ关系曲线可以分为m_L=m_(max)和m_L=m_(min)两大类型。均可由下面的C.L.(刘勤)m-σ方程表示:σ(%)=〔cε~(m-m_0)-1〕×100当σ=σ_0=0时,m=m_0≠0,C=C_0=κ_0/κ_0=1。当σ=σ_1(σ_(11),σ_(12),σ_(13),…,)时,m=m_1(m_(11),m_(12),m_(13),…),C=C_1(C_(11),C_(12),C_(13),…)=κ_1(κ_(11),κ_(12),κ_(13),…)/κ_0,当σ=σ_F时,m=m_F,C=C_F=κ_F/κ_0。对C 值进行“规划”,得到的C_1~(σ_O-σ_L)-(m_L=m_(max)),C_2~(σ_F-σ_L)-(m_L=m_(min)),C_3~(m_0-m_L)-(m_L=m_(max)和C_4~(m_F-m_L)-(m_L=m_(min))四种类型的“规划”方程分别对m_L=m_(max)和m_L=m_(min)型m-σ曲线适用。若m-σ曲线属简单的下降式,C 及其“规划”值均可近似地取1。否则,C-σ关系是应加以研究的问题。m 和k 值对σ值的效应可以分为动态(直接)和静态(间接)两种。最后的σ值是两种效应的综合结果。(注:m 和κ值见基本方程σ=κε~m)     

电子汽车衡"秤差"分析

从电子汽车衡使用者的角度看,希望秤差越小越好,秤差大就意味着有的电子汽车衡误差大。但是,通过频繁对电子汽车衡进行检定以消除秤差不仅在经济上不可行,在实践中也无法做到。对电子汽车衡的检定并不是完全消除其误差,而是使其误差控制在允许的范围内。那么,两台检定合格的电子汽车衡,其秤差应在多大的范围内呢?本文根据误差合成的原理对此进行定量分析。当两台电子汽车衡比对时,其示值之差为:Δm=P2-P1=(m E2)-(m E1) E0=E2-E1 E0式中:Δm——两台电子汽车衡比对的示值之差(秤差);m——用以比对的载荷;P2、P1——两台电子汽车衡的示值…     

超塑性 m-δ关系

超塑性 m-δ关系曲线可以分为 m_L=m_(max)和 m_L=m_(min)两大类型。均可由下面的 C.L.(刘勤)m-σ方程表示:σ(％)=〔cε~(m-m_0)-1〕×100当σ=σ_0=0时,m=m_0≠0,C=C_0=κ_0/κ_0=1。当σ=σ_1(σ_(11),σ_(12),σ_(13),…,)时,m=m_1(m_(11),m_(12),m_(13),…),C=C_1(C_(11),C_(12),C_(13),…)=κ_1(κ_(11),κ_(12),κ_(13),…)/κ_0,当σ=σ_F时,m=m_F,C=C_F=κ_F/κ_0。对 C 值进行“规划”,得到的 C_1~(σ_O-σ_L)-(m_L=m_(max)),C_2~(σ_F-σ_L)-(m_L=m_(min)),C_3~(m_0-m_L)-(m_L=m_(max)和 C_4~(m_F-m_L)-(m_L=m_(min))四种类型的“规划”方程分别对 m_L=m_(max)和 m_L=m_(min)型 m-σ曲线适用。若 m-σ曲线属简单的下降式,C 及其“规划”值均可近似地取1。否则,C-σ关系是应加以研究的问题。m 和 k 值对σ值的效应可以分为动态(直接)和静态(间接)两种。最后的σ值是两种效应的综合结果。(注:m 和 κ 值见基本方程σ=κε~m)     

用米字线镜头内60°、90°和120°刻线测量样板圆弧半径值

一用600刻线测tR值 1.将米字线镜头对谁在零位(如图1所示),调整样扳几圆弧和米字线60。刻线相切,读取横向读数y,。 2.移动横向滑板使圆弧R的顶点和米字水平线相切,这时读取横向读数yZ,yZ一y,即为被测半径值。 上述测量原理可用简单的几何关系证明:由R圆心D点分别向oA和oC做垂线: 匕DOC二30”乙DCO=90” OD=ZDC 又’:BD一DC…OB=BD 二用90“刻线测盘R值 将米字线镜头对准在45。位置,如图2所示。用90“刻线测量圆弧半径,其方法和用60。刻线一样,只不过测出0仑值后再乘以常数2·414229,即为被测样板半径值。┌─────┬──┐│…     

房间空调器制冷量的定义、测定与比较

本文指出习惯上常用的房间空调器(以下简称空调器)制冷量的定义:Q=G(Ⅰ_1-Ⅰ_2)是不精确的,它与空调器制冷量的真实值Q_0间存在着恒定误差.并进一步论证了空调器制冷量的正确定义应为Q_0=G(Ⅰ_1-Ⅰ_2)-Wi_(w(_2)).指出焓差法或风管热平衡法空调器制冷量的测定是以定义Q=G(Ⅰ_1-Ⅰ_2)为依据的,前者的误差不小于3%,后者不小于0.6%,而房间热平衡法空调器制冷量的测定装置的设计是符合正确定义的,根据房间热平衡法空调器制冷量测试标准的规定,它的单次测定结果的误差不大于0.5%,多次测定结果的平均值将更接近于真实值.     

与《检定齿厚卡尺综合误差中应注意的事项》一文的商榷

《计量技术》1990年第2期《检定齿厚卡尺综合误差中应注意的事项》一文认为:如果按照检定规程中的公式h=d·(1—sinα_0)/2 (1)确定弦高,其检定结果的准确度达不到要求。因而提出改用 h-d/2.5计算弦高。对此本人提出商榷。我认为改用其它公式取代现行的计算方法,既没有必要,也是不妥当的。1.该文认为:“采用规程中推荐的方法,如果在检测过程中不考虑高度尺寸位置而任意选