耐油田污水腐蚀的HF涂料

对耐油田污水腐蚀的ＨＦ涂料的性能，用途作了系统概述，其涂层不仅耐油田污水及其他化学介质腐蚀性能好，而且在低落曙、潮湿环境中固化后，其防腐蚀层也具有极好的抗介质渗透力及优良的化学、机械性能。它是油田，煤矿，化工，海洋等行业防腐蚀的好涂料。     

浅谈油田地面集输系统腐蚀原因与防腐技术

随着孤岛油田开发程度的深入，污水的性质发生了很大的变化，采出污水总矿化度在5000～70000mg／L，氯离子含量达到3×104mg／L，污水中溶解氧，二氧化碳，硫化物等腐蚀性极强的物质、硫酸盐还原菌、油层出砂等都加剧了管道的内腐蚀；同时由于孤岛油田地处滨海地区，土壤含盐量高，因此，金属管道的外腐蚀也很严重；加上管道设备大都超过金属的疲劳极限，地面工程系统金属管道和设备的内外腐蚀非常严重。     

铬钢在模拟油田CO2腐蚀中的点蚀行为

在模拟油田CO2腐蚀环境中，研究了不同含Cr量N80钢的点蚀特征。结果表明，普通N80钢CO2腐蚀的腐蚀产物膜下会出现明显的点蚀现象，基体金属中加入Cr后，会有效抑制点蚀的发生；随着Cr含量增加，抑制作用越来越显著。1％Cr的N80钢点蚀坑大小明显小于普通N80钢，而4％～5％CrN80钢则呈均匀腐蚀形态，已经没有点蚀现象发生。     

油田常用缓蚀剂类型、机理及选用技术

腐蚀是威胁油田正常生产的常见问题,随着开采年限的增加,各油田腐蚀问题日益严重,添加缓蚀剂是较为经济实用的防腐蚀措施之一。多年来,如何经济有效地利用缓蚀剂为油田创造最大效益一直是研究热点。为指导油田现场技术人员合理选用缓蚀剂,从现场使用的角度出发介绍了缓蚀剂的分类、作用机理及选用流程,并通过延长油田某区块缓蚀剂选用实例进行了验证。结果表明:在油田现场按照"腐蚀原因分析-供应商建议-实验室评价-现场试验"的步骤来选用缓蚀剂是可行的。该方法是指导缓蚀剂现场应用较为科学、有效的方法,可以供其他油田借鉴参考。     

油田碳钢管道材质耐蚀性分析及腐蚀防治

分析了某油田常用的碳钢材质原油管道的腐蚀行为,对20钢、20G钢和L360N钢3种材质进行了化学成分分析、金相检验、电化学测试、高温高压釜腐蚀试验以及现场穿孔统计。结果表明:管道材质的化学成分中Cr、Mo、Ni、Nb、Si、Ti等含量相对较高、组织晶粒度更小时会提高其耐蚀性;在该油田腐蚀工况下,20钢的腐蚀速率最大、穿孔频次最高,20G钢和L360N钢次之;提出了腐蚀监测、"碳钢+缓蚀剂"防腐蚀模式和泄漏报警的腐蚀防治措施。     

油田集输系统腐蚀状况分析与对策

油田开发进人中后期,地面集输系统的内外腐蚀越来越严重,管道穿孔、油罐破裂事故不断发生,成为制约油田持续发展的主要因素。根据油田开发各个时期、不同区块、不同生产介质的腐蚀特点,不断研究,开发和应用防腐新技术,新材料和新工艺。     

高温炉水中Cl-对碳钢水冷壁管的腐蚀行为研究

通过高压釜静态试验及表面膜EPMA分析,得出在高温炉水中,20A碳钢的增重速率随Cl^-浓度升高而提高,在0．4mg/L时达到最大值,然后又逐渐降低,其溶解速率呈对数曲线变化;Cl^-在开口蚀孔周围富集,含量高于蚀坑内,对现场水冷壁管取样分析也得到了相同的结论。     

船舶腐蚀的机理与防护

船舶由于长期处于盐度较高的海洋环境中,腐蚀极为严重,腐蚀不但能够降低船舶钢结构的强度,缩短船舶寿命,还会增加航行阻力,降低航速,影响船舶性能和航行安全。因腐蚀导致结构损坏和破坏,财产甚至生命的损失屡见不鲜,可以说船舶腐蚀是影响其寿命的最大的因素之一。     

碳钢在冷凝水中的腐蚀电化学行为

为了给20碳钢在冷凝水中流动加速腐蚀模型的建立奠定基础,在温度、压力可控的密闭腐蚀试验机上运用电化学测试手段(极化曲线、交流阻抗谱)研究20碳钢在不同温度、不同pH值的冷凝水中的腐蚀电化学行为,并通过扫描电镜(SEM)观察腐蚀产物膜形貌.结果表明:在80 ～125℃,pH值7～10的冷凝水中20碳钢的腐蚀反应基本受扩散控制,腐蚀产物膜均多孔疏松,在金属基体和腐蚀产物膜之间构成大阴极、小阳极的腐蚀系统,导致金属基体表面发生点蚀的倾向增大,腐蚀速率升高;pH =7时点蚀温度为90℃,pH =8,9时点蚀温度均为80℃pH=10时点蚀温度为100℃.     

脱氧对碳钢耐点蚀性能的影响

选择四种不同脱氧程度的碳钢,在pH=10的3%(质量分数)NaCl溶液中进行极化试验,比较钢的点蚀诱发敏感性;在人造海水中进行模拟闭塞腐蚀电池试验和室内挂片试验,评价钢的点蚀扩展速度.结果表明:沸腾钢A,B钢中的主要夹杂物为橄榄状硫化物和土豆状氧化锰夹杂,镇静钢C,D钢的主要夹杂物为条片状硫化物夹杂和硅酸盐夹杂.在相同条件下,沸腾钢比镇静钢表现出更弱的点蚀诱发敏感性和更小的点蚀扩展速度.同是镇静钢,过低的磷含量可显著促进蚀孔的扩展.     

铸造双相不锈钢点腐蚀行为研究

采用化学浸泡腐蚀试验及微观组织和化学成分分析研究了5种铸造双相不锈钢在6%Fe Cl3溶液中的点腐蚀行为,并与316L奥氏体不锈钢进行了对比。结果表明,铸造双相不锈钢的抗点腐蚀性能均优于316L的,腐蚀速率和点腐蚀深度均小于316L奥氏体不锈钢的;双相不锈钢主要耐点蚀能力合金元素在奥氏体和铁素体相内分布不均匀,铬、钼更多地分配于铁素体相内,而镍、氮则更多地分配于奥氏体相内,铁素体相的耐点蚀指数PRE(Cr%+3.3Mo%+16N%)大于奥氏体相;双相不锈钢的耐点腐蚀性能与化学成分有关,随着PRE的增加,双相不锈钢的耐点腐蚀性能提高,铜元素在铁素体内析出的富铜相导致点蚀优先在铁素体内发生和发展。     

不锈钢小孔腐蚀统计规律的研究

本文验证了不锈钢孔蚀最大深度的极值统计规律。采用极值分析方法,对不锈钢孔蚀盘管用小面积的测试数据推测了整根盘管上的泄漏孔数,极值分析推断结果与实际测定的情况符合得很好。同时,还应用了广义线性模型来处理了孔蚀失效率与时间的关系,发现失效率与时间的关系曲线具有“S”型特征。并且证明后勤模型与实验室测试数据之间拟合程度最好。     

Role of Pits in Corrosion Fatigue of Offshore Structural Steel

From the corrosion fatigue test under intermit-tent wetting condition for offshore structural steelof A537 cl.l and data analysis,some results associ-ated with the role of pits in fatigue process havebeen discussed.     

塔里木油田某联合站L245钢生产汇管腐蚀穿孔的原因分析

塔里木油田某联合站L245钢生产汇管在焊缝和弯管等部位频繁出现腐蚀穿孔现象。通过对穿孔管样壁厚测量、形貌观察、化学成分及金相组织结构、力学性能和物相等的分析,并结合现场运行工况,考察了其失效原因。结果显示:涂层失效露出金属本体后发生了CO_2腐蚀,在温度60℃高含氯离子情况下,加剧了腐蚀速率,是导致管线频繁穿孔的主要原因,并根据失效原因给出了针对性的建议措施。     

Ni-Cu-P钢耐点蚀性能的机理研究

选择Ni-Cu-P钢和碳钢各两种,在pH=10的3%(质量分数)NaCl溶液中进行极化实验,比较钢的点蚀诱发敏感性;在3%海盐水中进行间浸挂片实验,评价钢的点蚀扩展速率;利用扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、X射线衍射(XRD)分析钢中夹杂物、腐蚀形貌和锈层的特征。结果表明:Ni-Cu-P钢比碳钢表现出更弱的点蚀诱发敏感性和更小的点蚀扩展速率。较弱的脱氧可降低碳钢的耐点蚀性能,但对Ni-Cu-P钢不产生明显影响。锈层分析结果发现,Ni-Cu-P钢和碳钢内锈层的主要成分接近,但Ni-Cu-P钢的内锈层明显比碳钢致密。Ni-Cu-P钢中Ni和P能有效降低酸化蚀坑内钢基体的腐蚀速率;Cu则有助于致密锈层的形成。     

海洋钢筋混凝土结构防腐蚀技术研究进展

在海洋环境中,腐蚀大大缩短了海洋钢筋混凝土结构的使用寿命,导致了严重的经济损失。本文从海洋环境中钢筋锈蚀的机理出发,重点综述了目前国内外针对海洋钢筋混凝土结构防腐蚀技术的研究进展,并指出智能、高效、环境友好是海洋环境条件下钢筋混凝土结构防腐蚀的研究发展方向,防腐蚀技术研究的不断推进,对于海工混凝土结构服役寿命的大幅提升具有重要的理论和实际意义。     

变电站接地电极的腐蚀与防护研究

为了研究变电站接地网在降阻剂中的腐蚀情况,用化学分析的方法测试了变电站的土壤和所用降阻剂的理化性质,用失重法分析了除去镀锌层后的A3钢电极在土壤和降阻剂中的腐蚀情况.试验结果表明, A3钢电极在弱碱性降阻剂中的腐蚀比在中性土壤中的腐蚀严重,主要原因是降阻剂中含有Cl-使降阻剂成为一种强腐蚀性介质,造成了电极的点蚀穿孔.通过动态恒电位扫描法测定A3钢在各种溶液中的极化曲线以获得各离子对电极的自腐蚀电位和孔蚀电位的影响,结果表明在降阻剂中加入缓蚀剂,如磷酸盐和硅酸盐,可以缓解降阻剂中Cl-对A3钢的点蚀影响,使降阻剂既能降低接地电阻又可缓解接地网的腐蚀.     

热模拟2205DSS焊接HAZ的点蚀实验研究

采用热模拟法模拟焊接热过程,研究了2205双相不锈钢(DSS)的模拟焊接粗晶区的耐点蚀性能和金相组织的关系,探讨了冷却时间t8/5对模拟热影响区(HAZ)组织与点蚀性能的影响.结果表明:冷却时间t8/5对组织及点蚀性能有较大的影响,随冷却时间t8/5的增加,铁素体含量减少,奥氏体含量增加,模拟HAZ的点蚀率和点蚀相对面积降低,但仍大于母材,而最大点蚀深度增大,但低于母材.当冷却时间t8/5为100s左右时,模拟HAZ的抗点蚀性能接近母材的抗点蚀性能.