汽轮机高中压转子弯曲原因及防范措施

湛江电力有限公司4号汽轮机通流改造后首次大修时发现高中压转子弯曲,最大弯曲度为0.10 mm,弯曲点位于高中压缸中间汽封靠中压缸侧,轴向距离转子中低压联轴器3 660 mm。在对汽轮机缸体、转子轴径、动静叶片、围带、转子轴承和汽封等进行全面检查的基础上,对通流改造后首次启动至首次揭缸大修停运期间的16次启、停数据进行了详细的对比分析,分析认为:转子弯曲是在运行中造成的,而快冷投运、轴封温度突变并未对转子弯曲造成影响,应该是异物碰磨导致的。返厂更换螺栓、修复隔板静叶片和清理异物后,机组重新启动,转子轴承振幅达标,机组各项运行参数稳定。同时,提出优化轴封供气,严格执行机组启、停过程操作等措施确保机组正常运行。     

125MW调峰机组三段抽汽系统和给水泵暖泵水系统改造

1　三段抽汽系统改造在汽轮机热态启动过程中 ,汽缸温差过大易产生较大的热应力和热变形 ,影响机组使用寿命 ,甚至损坏主设备。因此 12 5ＭＷ汽轮机运行规程中明确规定运行中高中压内缸上下温差不能大于 50℃。在启停调峰热态启动过程中 ,虽然注意选配合理的冲转参数 ,但中压缸温差常超过标准 ,难以得到有效控制。表 1是系统改造前的一次启停调峰中压缸温变化情况。由表 1可知温差超标最高达 70℃。表 1　调峰过程中压内缸缸温℃时间 中压内缸上内壁中压内缸下内壁中压内缸上外壁中压内缸下外壁中压内缸上外壁与下外壁温差2 3 :0 0 4 31 4 2…     

200MW机组高中压缸前汽封改造

针对某电厂国产200 MW三缸两排汽汽轮机组高、中压缸前汽封处胀圈(弹性环)频繁漏泄,机组检修期间拆装工序繁琐、端部汽封通流部分间隙调整不能保证精准等问题,制定了汽缸、胀圈局部和新汽封整体改造3个方案,最终确定利用原有高中压缸前汽封进行整体改造,取消原有高中压缸胀圈,单独加工高中压缸前汽封与汽缸过渡板,该方案既解决了汽缸、新汽封整体改造方案工艺复杂、造价高的问题,又克服了胀圈局部改造方案工艺要求高、密封效果不佳的缺点,改造后运行约190天,未发生焊口裂纹、动静摩擦、蒸汽漏泄、油中含水超标等缺陷,效果良好。     

汽轮机高、中压转子表面高温氧化物分析

张家港华兴电力有限公司2台GE公司生产的S109FA单轴燃气一蒸汽联合循环发电机组,汽轮机型号为D10,额定功率为14lMw。1号机组在2009年1月检修前已累计运行12814．3h,启动432次,机组启停相当频繁。1号机组汽轮机高中压缸在检修中发现,在高中压缸转子轮盘、隔板等处有片状易剥离物质,呈灰黑色,脆,易碎,表面剥离后可见转子表面光滑,无垢下腐蚀现象。剥离物化验结果见表1。     

M120汽缸螺栓断裂原因分析

N100-95/535汽轮机运行六万多小时后,机组大修。汽轮机盖缸后,进行法兰加热送汽,当温度达150℃、压力为0.392MPa时,发现高压缸的M120螺栓断裂,断口全貌如图1.     

汽轮机汽缸前猫爪解决膨胀不畅的方法

<正> 汽轮机组的汽缸为保证受热后能自由膨胀而又不影响机组的几何中心线变化,在汽缸和机座之间设有一系列导向滑键,这些滑键构成汽轮机的滑销系统。如图1 N100—90/535型机组滑销系统。 在滑销系统中受热温度最高的是前猫爪(横销)。前猫爪多采用如图2甲、乙两种支承方式。     

凤台电厂2号机汽缸变形分析与处理

分析了淮浙煤电凤台电厂2号超临界汽轮机高中压内缸变形情况,查出了汽缸变形的主要原因为高中压内缸隔热板与高中压外缸间隙过大导致汽缸排汽进入高中压缸夹层冷却内缸外壁以致高中压内缸内外壁温差大致使汽缸变形。     

汽轮机汽封改造引发的疑难振动故障治理

汽封改造在提高汽轮机热效率的同时,也引发了一些机组的振动故障,其中不乏疑难、顽固的振动问题。对某汽轮机在蜂窝汽封改造后出现的振动问题进行分析,得出振动原因是由于该型汽封的技术特点与高中压轴封工艺设计不匹配,引发了轴封体变形,同时在一定程度上影响到汽缸膨胀,最终导致了高中压转子在轴封处发生持久的动静碰摩。在此基础上指出,由于许多汽轮机在低负荷工况下,高中压轴封供汽温度与附近缸壁都会存在显著温差的工艺特点,高中压轴封应慎重选用蜂窝汽封,以避免因汽封改造带来的振动问题。     

引进型300MW汽轮机轴封汽温对转子寿命的影响

广东珠江电厂4台300 MW汽轮机系哈尔滨汽轮机厂引进美国西屋公司技术生产的亚临界、一次中间再热、单轴两缸两排汽冷凝式汽轮机,适用于中型电网承担基本负荷,也适用于大型电网承担调峰负荷。机组设计寿命在30年以上,年运行小时数可在7 500 h以上。高中压转子由耐热合金钢整锻而成,低压转子由强度较高的合金钢整锻而成。高中压转子表面金属温度分别用调速器端及电端端壁金属温度监测。1 轴封蒸汽和轴封区转子表面金属温差的变化 图1是辅助蒸汽主系统图。在机组负荷大于220 MW时,轴封由汽轮机漏汽自密封供汽,转子轴封部位轴封蒸汽和转子…     

汽轮机启停过程中上下缸温差增大的控制

详细分析了阳城电厂600 MW汽轮机组在启停机过程中出现的高、中压缸上下缸温差异常增大的原因。得出上下缸温差增大的主要原因是:汽机排汽、疏水系统阀门关闭不严,冷的蒸汽通过汽机本体疏水门、高压缸排汽逆止门倒流进入汽缸内;忽视了在汽轮机启、停过程中机组真空值以及汽机本体疏水阀门的开关状态对上下缸温差的影响。着重介绍了如何通过调整机组的真空值以及疏水阀门的开关状态,对启停机过程中汽轮机上下缸温差进行控制,保证汽轮机组的安全启动和停运,为国产汽轮机组在启停过程中上下缸温差控制提供参考和借鉴。     

100MW汽轮机两班制运行方式的试验研究

本文介绍了辛店发电厂100MW汽轮机两班制运行试验所遇到的问题及设备、热力系统的改进,并从汽轮机转子寿命损耗的角度提出了汽轮机两班制运行的启停方式。文中还对启停中防止汽缸进冷汽、冷水提出了有关技术措施。     

65MW汽轮机汽缸快冷法兰螺栓加热装置的改造

针对原汽缸法兰螺栓加热装置存在的问题和汽缸变形原因 ,合理设计加装了汽缸快速冷却装置 ,对螺栓加热系统进行了改造 ,解决了汽缸结合面漏汽问题 ,使汽轮机停机后揭缸时间大大提前     

300 MW国产引进型汽轮机快冷装置的改造

1 设备简介 某公司1、2号机组汽轮机(300 MW)型号为N300-16.70/537/537-6型,由东方汽轮机厂生产,为亚临界、一次中间再热、双缸(高中压合缸)双排汽凝汽式汽轮机.2台(300 MW)机组在改造前共用1台江苏省扬中市华能电力设备修造厂生产的YQL汽轮机快速冷却装置.     

汽轮机高、中压缸温差大的原因分析及对策

针对汽轮机高、中压缸在机组启停过程中处于温变过程,容易产生上下缸温差问题,分析形成的原因有非设备、操作异常及缸体进入冷水、冷汽等,如果温差过大,将导致缸体变形,甚至产生汽轮机动静部分摩擦,威胁机组安全,影响机组寿命。提出防止汽缸进冷水、冷汽,启停机过程都要严格控制升(降)温、升(降)压、汽缸金属温升(降)率在规定范围,合理布置疏水系统,相应疏水压力等级一致,定期检查轴封、各段抽汽疏水阀门,防止内漏、外漏等措施。     

改进型汽轮机汽封系统应用

<正>在汽轮机转子穿过外缸的部位,必须采取措施用以防止外部空气漏入汽缸,从而影响排汽缸的真空,同时也必须防止汽缸内蒸汽漏出汽缸,漏入前轴承箱容易造成油中带水,漏至汽机房破坏汽机房环境。带有迷宫形密封环的汽封和汽封蒸汽系统就是为了完成这一功能而设置的。CC100/N70-12.2/1.7/0.7型汽轮机汽封系统见图1。它是     

125MW汽轮机组缸体跑偏的分析及改进措施

125MW机组为双缸、双排汽的单轴凝汽机组。其结构特点是高中压汽缸合缸且反向布置,新汽及再热汽的进汽集中在汽缸的中间,汽缸的支承面与转子中心线一致,即外缸的支承猫爪均设在上缸的中分面上。因此使汽缸猫爪支承点间的距离增加到5365mm,下汽缸的抽气口多,仅直径D_g≥125mm的接口就多达14个。这样,当机组承压受热时,管系端点位移、力矩逐一迭加到     

600MW汽轮机上下缸温差大的原因分析及处理

针对国产600MW汽轮机启停过程中存在上下缸温差大的问题,对启停数据和运行数据进行分析,认为汽缸本体疏水布置不合理及启停措施不当是造成上下缸温差大的主要原因,提出改造疏水系统和优化启停操作的处理措施,并说明处理效果,为汽轮机类似问题处理提供借鉴。     

变汽温法测300MW机组高中压缸间轴封漏汽量的应用实践

介绍了变汽温法测量国产引进型300MW汽轮机高中压缸间轴封漏汽量的应用实践,分析了高中压缸间轴封漏汽量对热耗率和中压缸效率计算值的影响,提出可以使用此法确定同型新投产机组和改造机组热力性能考核试验中高中压缸间的轴封流量,以及监测机组日常运行时高中压缸前轴封运行状况和中压缸通流效率。     

上汽125MW汽轮机启动运行中热膨胀的探讨

前言上海汽轮机厂制造的N125-135/550/550型中间再热汽轮机已有数台投产运行。该机组为双缸、双排汽,其结构特点是高、中压缸合缸,二者通流部分为反向布置,新蒸汽及再热蒸汽进汽部分集中在高中压缸中部,在高温区(高压缸前7级;中压缸前6级)采用双层缸。内外缸之间装有挡热板(目前,有的机组已去掉该挡热板)。这种结构使得机组     

k-200-130-3型汽轮机高压缸裂缝的焊补

概况1979年11月投产的K-200-130一3型汽轮机,运行参数:主蒸汽温度535℃、主蒸汽压力130ata:汽缸材质为铸钢15Cr_1Mo_1V,累计运行58324小时,启停66次.该机1986年8月份检修时在汽缸高压缸上缸喷嘴室后法兰接合面及同横截面缸内壁发现