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一、300MW机组简介 NC300/200—16.7/537/537型(分缸)凝汽/抽汽供暖机组是东方汽轮机厂200,300,600MW积木块系列机组之一,首台装在太原第一热电厂,它是亚临界中间再热三缸两排汽单抽汽冷凝式汽轮机。额定初参数16.7MPa/537℃设计背压0.00536MPa,额定进汽量935t/h。抽汽口为中压缸排汽口,供热抽汽压力0.245~0.686MPa,由装在中低 相似文献
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概述国产30万千瓦中间再热汽轮机的进汽参数原为165ata和565℃/565℃,调节级动叶高度为41.5mm。后来,考虑到材料问题,为确保机组安全可靠运行,把额定进口温度降低至550℃/550℃,在保持部分进汽度不变条件下,调节级动叶片高度增加至46mm。为了降低叶片应力,设计上采用各调 相似文献
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一、主要技术规范及经济指标 1.主要技术规范 型号: N300-165/535/535型 型式:亚临界中间再热单轴双缸双排汽凝汽式汽轮机 额定功率:30万千瓦 计算功率(经济功率或最大功率):31.8万千瓦 额定参数:蒸汽压力:165绝对大气压 蒸汽温度:535℃ 再热蒸汽压力:32.61绝对大气压 再热蒸汽温度:535℃ 冷却水温度:20℃ 背压:0.055绝对大气压 进汽流量: 1025吨/时 中间再热汽量:864吨/时 低压缸排汽量:577吨/时 给水温度:266.5℃ 回热系统:3高加 1除氧 4低加,共八级回热 通流型式:高中压合缸(高压8级 中 相似文献
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<正>1前言广东珠海金湾发电有限公司2×600MW燃煤机组,汽轮机为上海汽轮机有限公司制造生产,型号为N600-24.2/566/566的反动式、超临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽凝汽式600MW汽轮机组。与上海锅炉厂制造的超临界螺旋管圈、一次中间再热、平衡通风、四角切圆燃煤直流炉以及上海汽轮发电机有限公司生产的QFSN-600-2三相 相似文献
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某电厂1#机组为东方汽轮机有限公司生产的N660-25/600/600型超超临界、一次中间再热、冲动式、单轴三缸四排汽、凝汽式汽轮机。本文重点介绍了对该机组的配汽特性曲线以及定滑压曲线进行的优化设计,从而达到提高机组在部分负荷运行经济性的目的。采用优化后的配汽特性曲线和滑压曲线,在350~590MW,机组的热耗值得到了明显的改善,运行经济性得到提高。 相似文献
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《热能动力工程》2000,15(4):407
据“火力原子力发电”1999年 4月号报道 ,日本东北电力公司原町火力发电厂 2号机组已于 1998年 7月投入商业运行。如同 1号机组一样 ,该机组也是一台单机容量高达 10 0 0MW的超临界再热冷凝式汽轮机组。日立公司生产的超临界再热式锅炉的连续蒸发量为 2 890t/h ,过热器出口压力为 2 5 4MPa ,过热器出口温度为 6 0 4℃ ,再热器出口温度为 6 0 2℃ ,燃料是煤。日立公司生产的汽轮机是二轴四汽缸 (一个高压缸 ,一个中压缸和二个中间进汽双排低压缸 )四排汽超临界再热凝汽式机组。额定功率为 10 0 0MW ,主蒸汽压力为 2 4 5 2MPa ,… 相似文献
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一、概况某电厂1·机为亚临界、单轴、中间再热、双缸、双排汽凝汽式机组,型号N300-70/537/537,其主要参数是: 相似文献
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以前大容量机组承担基本负荷,很少调峰,随着电网结构的变化,电网的峰谷差越来越大,大容量火电机组参与调峰的幅度也越来越大,因而调峰期间的经济运行问题显得越来越突出.铁岭电厂为4台哈尔滨产300MW燃煤机组,机侧主蒸汽额定压力为16.67MPa,主、再热蒸汽额定温度为537℃,再热蒸汽额定压力为3.26MPa;汽机控制系统为数字——模拟系统组成的混和控制系统即DEH.高压缸有6个调节阀门,可以实现多种形式的阀位控制方式.以前机组以额定压力运行靠高压调节阀门的开大关小,调节机组负荷.当机组调峰时,主蒸气节流损失很大,机组的效率下降.为解决低负荷期间的经济运行问题,该厂从1998年7月10日至8月20日,先后在1-4机组作了12次变压运行试验,以寻求机组在调峰期间的最佳经济运行方式.在试验前,依照隔离清单对机组实施了汽、水系统隔离,以保证试验期间单机汽、水系统流量测量的准确 相似文献
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综合考虑锅炉侧和汽轮机侧的设计协调,构建了1 350 MW二次再热机组原则性热力系统。针对不同给水泵汽轮机配置进行了计算与分析,定量分析了背压抽汽式与凝汽式小水泵汽轮机两方案对再热蒸汽流量、机组热耗和回热加热器设计等的影响。结果表明:额定工况下,背压抽汽式给水泵汽轮机系统的一、二次再热器蒸汽流量分别比凝汽式系统小266 t/h和289 t/h,从而有利于锅炉对流受热面设计;背压抽汽式系统的4号、5号加热器进汽温度相比凝汽式系统分别降低350℃和297℃,有利于加热器设计和运行。但背压抽汽式系统比凝汽式系统机组热耗高约为6 kJ/kWh。部分负荷下的计算结果表明背压抽汽式系统一、二次再热蒸汽流量仍小于凝汽式系统,机组热耗相比凝汽式系统仍稍高。 相似文献
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125MW 汽轮发电机组的再热蒸汽流量,是进入汽轮机高压缸的主蒸汽流量扣除1、2级抽汽流量(供5、6号高压加热器用)和主汽门、调节汽门门杆及轴封漏汽量后的数值。早期的125MW 发电机组,在再热蒸汽管道上曾设有流量表以测定该数值,而初步完善化和完善化以后的机组则没有装设流量表。由于1、2级抽汽流量须要通过5、6号高压加热器的热平衡求得,门杆及轴封漏汽也要查表求焓,须要采集的数据较多,计算繁琐。于是,没有再热蒸汽流量表的机组在日常的生产指标 相似文献
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引进型300MW汽轮机高压缸改造及效果 总被引:1,自引:0,他引:1
对300MW汽轮机高压缸进行了改造。通流部分采用了三维设计技术,在结构上改进了进汽插管、调节级汽封结构和冷却蒸汽流程。西柏坡电厂1号机改造后,高压缸实测效率87.15%。 相似文献
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一、125MW 机组“缸体跑偏”的概述125MW 机组为双缸,双排汽的单轴凝汽机组,其结构特点是高中压汽缸合缸且向布置,新汽及再热汽的进汽集中在汽缸的中间,汽缸的支承遵循支承面与转子中心线一致的原则,即外缸的支承猫爪均设置在上缸的中 相似文献
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针对某600 MW亚临界汽轮机在长期运行后,由于通流部分表面积垢,叶片侵蚀,中压隔板变形,汽封漏气增大等因素,造成的机组热耗增加、热效率降低、安全性能下降的问题,采用将主、再热蒸汽温度由535℃提升至566℃,更换汽轮机高中压缸及主、再热蒸汽管道,调整汽轮机轴封间隙等方法对机组进行提温增效节能改造,并对改造前后机组经济性进行对比和分析,改造后机组热耗值由8 351.12 kJ/(kW·h)下降至7 751.47 k J/(kW·h),供电煤耗由325.7 g/(kW·h)下降至300.7 g/(kW·h),改造节能效果明显。 相似文献
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为了解某600MW发电机组汽轮机低压缸在深度调峰工况下流场情况,建立了汽轮机低压缸7级叶片模型,采用数值模拟的方法进行了6种工况的计算和分析,得到了6种不同进汽参数下低压缸整个流场和末级叶片温度场的分布情况,并分析了低压缸进汽流量、进汽温度对整个流场和末级叶片温度的影响。结果表明:低压缸在质量流量为140t/h时,排汽出口开始出现回流,且出口区域底部最早出现回流;小流量工况下,末级叶片的最高温度出现在静叶片叶顶出汽边附近,且进汽流量越小,回流越严重,叶片表面温度越高;降低低压缸进汽温度,可有效改善鼓风效应并降低末级叶片表面温度。 相似文献