工艺流程对热等静压试样性能的影响

研究了热等静压工艺流程对 Ti(C,N )基金属陶瓷组织与性能的影响。结果表明 ,在热等静压前进行固相烧结和液相烧结是重要的     

Ti(C,N)基金属陶瓷在烧结-热等静压条件下的组织、性能研究

用真空烧结和烧结 -热等静压两种方法制备了不同粘结相含量的 Ti(C,N)基金属陶瓷 ,并对合金的组织和性能进行了对比分析。结果表明 :与真空烧结相比 ,烧结 -热等静压有效降低了合金的孔隙度 ,因而使合金的横向断裂强度有较大幅度的提高 ,硬度也稍有提高 ;对于本试验所采用的 Ti(C,N)基金属陶瓷 ,烧结 -热等静压处理温度为142 0～ 145 0℃时 ,合金可获得好的组织、性能。本文还对烧结 -热等静压能有效改善 Ti(C,N)基金属陶瓷组织、性能的原因进行了探讨。     

热等静压硬质合金的性能

HIP处理WC－6％Co、WC－11％Co等合金降低了合金的孔隙度,提高了合金的密度;减少了合金强度性能的波动范围,对获取优质硬质合金材料有重大实际意义。同时指出当烧结合金密度达到某一临界值时,合金无需包套可直接进行HIP处理。     

热等静压处理对TC1O合金铸造组织与性能的影响

研究了热等静压处理对TC10合金铸造组织、力学性能、冲击性能的影响.TC10合金铸造组织为典型的α+β组织.试验结果表明,热等静压处理对其β组织转变有显著影响,热等静压时β转变组织中晶粒细化,晶内次生α片粗化,合金的伸长率、收缩率、冲击韧度分别为18％、37％、450 kJ·m-2,比铸态的高157％、185％、165％,但强度略有降低.     

球磨工艺对Ti（C,N）基金属陶瓷组织和性能的影响

本文系统地研究了球磨工艺对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷组织和性能的影响，试验结果表明，球磨工艺对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）金属陶瓷组织和性能有限大影响，高的球料比、适当的球磨时间及球磨转速有利于细化粉未粒度、改善组织均匀性、降低烧结组织中石墨及孔洞数量，进而提高硬度和强度。     

热等静压制备Al2O3增强Ti2AlN金属陶瓷

采用热等静压工艺,在1 000 ℃、100 MPa条件下,选择混合粉末Al3Ti+TiN+TiO2和Al3Ti+TiN,调整各粉末中不同成分的比例,找到性能合适的合金配比,利用XRD和扫描电镜研究压制后的样品的相组成和组织形貌.结果表明:粉末经热等静压后均可生成Ti2AlN相,但是生成物相比例不同;其中Al3Ti、TiN和TiO2的质量比为2.07-1.68-1的粉末压制出来的样品是完整的Ti2AlN基体,同时生成的Al2O3均匀弥散分布在基体中,对基体具有强化作用.     

热等静压处理对超低温Ti-5Al-2.5SnELI合金铸造组织与性能的影响

研究了热等静压处理对Ti-5Al-2.5SnELI合金铸造组织、抗拉性能、冲击性能的影响.试验结果表明,热等静压处理使铸态的柱状晶粒转变为等轴晶粒,并且使位错发生运动,缠结中的位错重新组合,位错密度下降,内应力得到释放,导致强度下降,塑性提高,冲击性能提高.     

热处理对热等静压Ti1023钛合金拉伸性能的影响

采用热等静压制备Ti1023 (TB6)钛合金制件,再进行固溶时效处理,研究固溶时效前后Ti1023钛合金热等静压制件的拉伸性能和组织变化.结果 表明,经固溶时效处理后,热等静压制备的Ti1023钛合金晶粒减小,晶粒呈等轴状,β相基体及晶界处有大量α相析出,晶粒内部析出α相为板条状,合金的强度显著增加,塑性减小.     

热等静压对钛不锈钢焊接接头组织性能的影响

TA2/316L爆炸焊接试样在压力150 MPa,温度850 ℃条件下热等静压处理2 h,分别对爆炸态和热等静压态焊接接头进行了抗剪强度测试,重点对比研究了热等静压处理对焊接接头组织形貌、化学成分分布及脆性相的影响.热等静压处理后,原爆炸态接头附近的缺陷被治愈,Ti,Cr,Fe,Ni等元素的相互扩散距离明显增加,但接头中生成的脆性相也增加.结果表明,爆炸态的剪切试样断裂于TA2侧,热等静压态断裂于金属间化合物相.     

热等静压对高温合金薄壁铸件疏松缺陷及性能的影响

研究了热等静压处理(1160℃/130 MPa/4 h)对K4169高温合金微观疏松,室温、高温拉伸和持久性能的影响规律。结果表明:热等静压处理可有效消除薄壁铸件凝固过程形成的内部微观疏松;进一步经过热处理(1095℃均匀化+955℃固溶+720℃时效)后,高温合金室温和高温650℃拉伸性能均明显提高,尤其是屈服强度提高10%以上;此外,经过热等静压处理(650℃/620 MPa)后持久寿命比未经热等静压处理的持久寿命提高了3倍。     

热等静压处理对Ti(C,N)基金属陶瓷组织和性能的影响

用真空预烧及热等静压处理制备了Ti(C,N)基金属陶瓷。用SEM、TEM、EDX等研究了经热等静压处理后金属陶瓷的显微组织特点。同时研究了真空预烧温度对Ti(C,N)基金属陶瓷组织和性能的影响规律。结果表明:经热等静压处理后,材料仍然具有芯-壳结构,只是在Rim相中靠近硬质相那一侧不同程度地出现白色细小的析出物。热等静压过程中液相颗粒被重新析出的Rim相包裹是白色析出物出现的原因。当热等静压处理温度高达1450℃时,白色析出物会明显增多,大量白色析出物的出现使材料的机械性能降低。当真空预烧温度为1410℃时,经热等静压处理后,使材料的组织均匀,晶粒显著细化,且白色析出物很少,因而使材料的机械性能得到较大的提高。     

热等静压对单晶高温合金组织和持久性能的影响

在高温度梯度真空定向凝固炉中,采用螺旋选晶法制备了单晶高温合金,再在1180℃/150 MPa条件下对其进行热等静压,然后进行标准热处理,研究了热等静压对单晶高温合金组织和不同条件下持久性能的影响。结果表明,合金热等静压后,铸态组织的共晶含量基本保持不变,γ′相尺寸增加,立方化程度增加,γ基体通道变宽。热处理组织的γ′相尺寸稍有减小,立方化程度增加。在760℃/800 MPa和980℃/250 MPa条件下,合金的持久寿命增加;而在1100℃/140 MPa条件下,粒状碳化物的析出导致持久寿命没有提高,与未热等静压的合金持平。     

熔铸TiAl合金热等静压处理的研究

通过测定弯曲性能、观察金相组织和断口形貌，探讨了热等静压处理（ＨＩＰ）对改善ＴｉＡｌ合金弯曲延性的作用机理。研究表明，经１２００℃，１５０ＭＰａ，２ｈ热等静压处理后，合金的弯曲延性得到显著的改善。弯曲延性改善的作用机理主要为：适当的热等静压处理消除了铸态合金内原有的铸造缺陷；合金中形成了由均匀分布的γ等轴细晶粒和α２＋γ两相片层晶粒构成的金相组织，这种组织能延缓裂纹萌生而承受较大的塑性变形。     

热等静压温度对FGH95合金组织和持久性能的影响

通过对FGH95合金进行不同温度的热等静压处理、组织形貌观察及持久性能测试,研究热等静压温度对合金组织结构与持久性能的影响。结果表明:在低于γ′相溶解温度进行热等静压时,粗大γ′相沿颗粒边界区域不连续分布;随热等静压温度的升高,合金中一次粗大γ′相的数量、尺寸逐渐减小,经1 140℃固溶处理后,晶粒尺寸无明显变化;合金经1 180℃热等静压及完全热处理后,粗大γ′相完全溶解及γ′相贫化区消失,晶粒尺寸明显长大,γ′相和细小碳化物沿晶界及晶内弥散析出,因而合金具有较好的持久性能;合金在持久性能测试期间的变形机制是位错在基体中滑移及剪切γ′相。     

固溶处理对热等静压Inconel 625合金组织与拉伸性能的影响

研究了固溶处理温度和保温时间对热等静压Inconel 625合金组织与拉伸性能的影响.结果表明,随固溶温度升高,碳化物逐渐溶解,原始颗粒边界消退,从而提高合金的塑性,温度过高(1200℃)时,由于部分碳化物长大且存在过烧组织,导致硬度、强度和塑性剧烈下降.随固溶保温时间的延长,碳化物逐渐溶解,原始颗粒边界消退从而提高合金的塑性,保温时间过长(40～50 min)时,由于部分碳化物发生聚集和转变,强度明显下降.最佳固溶处理工艺为1100℃×30 min水冷,室温拉伸断裂方式为韧性断裂,综合力学性能良好.     

热等静压对K4169高温合金组织与性能的影响

对K4169高温合金铸件后处理工艺进行研究,通过拉伸试验、持久和疲劳测试,并结合光学显微镜、扫描电镜和透射电镜分析,研究热等静压处理对合金组织和综合力学性能的影响规律。结果表明:1165℃、4 h、140 MPa热等静压处理可有效消除铸态组织中的显微疏松和Laves相;与直接进行标准热处理相比,对合金进行热等静压处理后再进行固溶、时效处理,合金组织中γ″相数量增加,尺寸和分布更加均匀。由于显微组织的改善,合金室温和650℃抗拉强度和塑性均明显提高,650℃、620 MPa持久寿命由27 h延长至93h,低周疲劳性能显著改善。     

固溶时效对热等静压制得的TC4钛合金组织与性能的影响

采用热等静压工艺对Ti-6Al-4V雾化预合金粉的粉末冶金技术进行了研究，采用不同的固溶温度、时效温度以及时效时间，研究了热处理工艺对TC4钛合金组织和性能的影响。结果表明，采用预合金粉工艺制备的Ti-6Al-4V粉末钛合金材料性能良好，于965℃固溶并采用水冷，然后在470℃时效，试样的强度较好。