搪瓷用钢抗鳞爆性能的研究现状

介绍了鳞爆形成机理,分析了材料成分和加工工艺2个主要因素对析出相种类及数量、晶粒级别和抗鳞爆性能的影响。通过改善搪瓷用钢的组成成分、制定合理的轧制和退火工艺等措施来增加钢中不可逆陷阱数量,可以提高钢的贮氢性能,减少鳞爆的发生。并对国内外抗鳞爆性能评价技术的发展现状以及最常用的评价抗鳞爆性能的方法进行了相关介绍。     

搪瓷烧制工艺对冷轧搪瓷钢抗鳞爆性能的影响

研究了不同搪瓷烧制温度和保温时间对采用罩式退火生产的超低碳冷轧搪瓷钢板贮氢性能的影响。结果表明,随着搪烧温度的提高和保温时间的延长,试验钢搪烧后的抗鳞爆性能降低;钢板的第二相粒子越小,单位体积内数量越多,分布越弥散,抗鳞爆性能越好;搪瓷烧制会造成超低碳冷轧搪瓷钢的抗鳞爆性能降低,这主要是因为搪烧过程中发生了第二相粒子的回溶和长大,因此应该避免过高的搪烧温度和过长的保温时间。     

退火对冷轧搪瓷钢氢渗透性及搪瓷鳞爆性的影响

对冷轧钢板进行了模拟连续退火和搪瓷,然后采用电化学方法测量其氢渗透参数,研究退火温度对冷轧搪瓷钢板夹杂物形态和分布、氢渗透性和搪瓷鳞爆性的影响。结果表明,钢于650℃退火后以变形组织为主,夹杂物呈条带状;750℃退火后为等轴晶并有少量第二相在晶界析出;在750℃以下,随着退火温度的升高,试验用铜的氢扩散系数增大,但在750℃退火的钢氢扩散系数下降,随后随着退火温度的升高而再次上升;750℃退火的铜的抗鳞爆性最佳。     

搪瓷厚板的抗鳞爆性能

低碳钢板上的搪瓷层易发生鳞爆,这与钢板中存在的使氢不易逸出的不可逆陷阱密切相关。虽然鳞爆发生在搪瓷层,但由于其延迟和隐蔽性,钢板表面以下1/4和1/2厚度处也应具有良好的抗鳞爆性能。为此,通过光学显微镜、透射电镜和欧洲标准的氢渗透试验研究了16和20 mm厚钢板表面及表面以下不同部位的显微组织和抗鳞爆性能。试验结果表明:随着板厚的增加,晶粒尺寸增大;表面、表面以下1/4和1/2厚度处的析出相主要为Ti C和Ti4C2S2;表面以下1/2厚度处的TH值最低,因而抗鳞爆性能最差。     

热轧搪瓷钢中析出物与抗鳞爆性能

采用扫描电镜及透射电镜对热轧搪瓷钢中的析出物进行了观察,应用固溶度积公式对TiC的析出量进行了计算,并测得了不同卷取温度下搪瓷钢的抗搪瓷鳞爆敏感性(TH)。研究了热轧搪瓷钢中析出物与抗鳞爆性能之间的关系。结果表明,热轧搪瓷钢中的析出物主要为微米级TiN、Ti_4C_2S_2和纳米级TiC,TiN尺寸为1~3μm,Ti_4C_2S_2尺寸为100~400 nm,TiC尺寸为7~15 nm。TiC在1075℃时开始析出,在820℃时析出结束,此时TiC的体积分数为0.2242%。卷取温度600℃搪瓷钢的TH值高于650℃卷取钢板,因为600℃卷取的搪瓷钢的析出物TiC尺寸更细小,可以获得更高的抗鳞爆性能。     

钛对冷轧超低碳搪瓷钢鳞爆性的影响

在相同轧制工艺和不同退火温度条件下,研究了添加钛的冷轧超低碳钢的氢渗透性和搪瓷的鳞爆性.研究发现,含钛的钢搪瓷鳞爆现象较轻;当退火温度提高到750℃时无鳞爆出现.显微组织分析表明,含钛钢中生成了钛化物相,并且随着退火温度的提高,钛化物析出量增多.氢渗透曲线测试证明,氢穿透时间和氢陷阱系数明显高于不含钛的钢.此外,随着退...     

卷取温度对热轧搪瓷钢板抗鳞爆性能的影响

采用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)和电化学氢渗透试验研究了一种热轧后在550、600和640℃卷取的5 mm厚钢板的微观组织和抗氢渗透性能。结果表明:随着卷取温度的升高,搪瓷用钢板的铁素体晶粒和小颗粒析出相的尺寸增大。在600℃卷取的钢板的氢渗透值TH大于550和640℃卷取的钢板,这是因为前者的晶粒较均匀,Ti_4C_2S_2和TiC等析出相数量较多,有利于提高搪瓷用钢板的抗鳞爆性能。此外,氢渗透值TH主要受钢板单位体积内析出相数量的影响,与其呈线性比例。     

冷轧冲压用高抗鳞爆性SRTC2带钢的开发

为提高冷轧冲压用钢产品的市场竞争力,通过低成本的成分设计,并采用较高的出炉温度、适中的热轧卷取温度、高效的酸洗速度、较大的冷轧压下率、较低的退火温度及较长的退火保温时间等生产工艺控制,成功开发出了屈服强度160～210 MPa、断后伸长率大于34%、抗鳞爆敏感系数TH大于25 min/mm²的高抗鳞爆性冷轧冲压用SRTC2带钢。微观组织分析表明：SRTC2带钢中含有均匀、等轴的铁素体与极少量的退化珠光体组织,以及大量细小的、弥散分布的Fe₃C、MnS、BN等第二相粒子;均匀、等轴的铁素体组织保证了SRTC2带钢优异的成形性,Fe₃C、MnS、MnS和BN复合粒子等二相粒子作为不可逆氢陷阱,大幅提高了SRTC2带钢的抗鳞爆性能。开发的SRTC2带钢已成功批量应用于高端家电行业。     

宝钢搪瓷用钢的开发与应用

简要介绍宝钢开发的冷轧和热轧搪瓷钢板的成分和工艺流程,阐述搪瓷钢板在成形性能、抗鳞爆性能以及强度等方面的要求,举例说明搪瓷钢的应用.结果表明,宝钢冷轧和热轧搪瓷钢能够满足不同搪瓷制品的生产需要.     

搪瓷钢的氢扩散研究

采用双电解槽氢渗透法研究了表面镀镍与否、试样厚度、充氢溶液中硫脲含量和充氢电流密度等各种因素对扩散系数的倒数TH值的影响。结果表明,表面粗磨、不镀镍,也能测出稳定的TH值。当试样厚度d从0.25 mm增至0.6 mm,TH值线性下降;d≥0.6 mm 后,TH值保持不变。升高电流密度、增加硫脲含量均使TH值下降。     

高成形性能冷轧搪瓷用钢研究取得新进展

<正>随着国民经济的发展,搪瓷制品的应用越来越广泛。最近,东北大学RAL在高成形性冷轧搪瓷钢研究方面取得新的进展。在成分设计上以常规冷轧深冲钢成分为基础,适当增加S和Mn元素,添加微量B元素,不仅充分利用珠光体、渗碳体和MnS夹杂作为H陷阱,同时利用微量B对冷轧低碳钢冲压成形性能和抗鳞爆性     

搪瓷钢的涂搪性研究

搪瓷层鳞爆是搪瓷钢板的常见缺陷。对Ti、V复合微合金化的低碳搪瓷钢板进行了不同压下量的轧制成形和不同温度的退火处理,研究材料再结晶状态及析出物和夹杂物分布对搪瓷层鳞爆及其与基体密着性的影响。试验结果表明,压下量和退火温度对搪瓷层与基体的密着性没有明显的影响,但对抗搪瓷鳞爆性有明显影响,完全再结晶和弥散分布的夹杂物有利于提高搪瓷钢板的抗鳞爆性能。     

79HM合金鳞爆原因的研究

７９ＨＭ合金鳞爆原因的研究精密合金７９ＨＭ带村的工业生产，主要是由感应电炉熔炼的合金锭，锻造后经热轧、冷轧制成０．１５～０．５ｍｍ厚的带材．在肩坯轧制时往往在其表面形成“鳞爆”缺陷，它是沿轧件纵向延伸的爆裂或者是从数ｍｍ至几分之一ｍｍ长的裂纹，只有对...     

退火方式对低碳冷轧搪瓷用钢组织性能的影响

研究了罩式退火及连续退火工艺对低碳冷轧搪瓷用钢组织性能的影响规律。结果表明,实验钢中的贮氢陷阱以MnS和Fe3C为主,且罩式退火及连续退火工艺均能使实验钢的成形性能及抗鳞爆性能满足要求。连续退火的退火温度较高,再结晶织构发展充分,得到更优的力学性能及成形性能;罩式退火保温时间长,更有利于析出物的析出,从而增加第二相粒子作为贮氢陷阱得到更优的抗鳞爆性能,对比得出了最优工艺流程,为实验钢的工业化生产提供了理论依据。     

搪瓷烧制工艺对210 MPa搪瓷钢组织性能的影响

研究了模拟搪瓷烧制工艺对210 MPa搪瓷钢微观组织特征和力学性能的影响规律。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等对显微组织、第二相粒子及力学性能进行了分析研究。详细阐述了不同的烧搪工艺对试验钢微观组织演变及第二相粒子类型的影响规律,并对烧搪后的力学性能变化进行了分析。结果表明,试验钢最佳的搪烧温度应低于890 ℃才会保证搪烧后组织不会发生明显的粗化;随着搪烧温度升高,保温时间延长,搪瓷钢强度逐渐下降,塑性提高。     

Ti 对DC01EK 冷轧搪瓷用钢组织性能的影响

针对部分普通钢涂搪后由于H原子扩散导致鳞爆现象,在DC01EK钢中添加Ti 元素,研究了Ti 对钢板退火过程的再结晶行为及其贮氢性能的影响。结果表明,Ti 的添加可形成大量粗大、弥散的第二相粒子Ti4C2S2,阻碍了再结晶过程,改变了钢板的再结晶温度范围,形成了大量的贮氢陷阱,有效提高了钢板的贮氢性能。     

06VTi微合金搪瓷钢析出相的研究

利用透射电镜和能谱仪等近代显微分析手段对06VTi搪瓷钢在轧态和搪烧工艺处理后,钒钛微合金元素的析出相成分、形态特征及其晶体结构进行了研究。对轧态和搪烧前后合金相析出的规律及其对合金综合性能的影响进行了讨论,得出了一些有意义的初步结论。     

搪瓷烧制工艺对210MPa搪瓷钢组织与性能的影响

研究了模拟搪瓷烧制工艺对210 MPa搪瓷钢微观组织特征和力学性能的影响规律。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等对显微组织、第二相粒子及力学性能进行了分析研究。详细阐述了不同的烧搪工艺对试验钢微观组织演变及第二相粒子类型的影响规律,并对烧搪后的力学性能变化进行了分析。结果表明,试验钢最佳的搪烧温度应低于890℃才会保证搪烧后组织不会发生明显的粗化;随着搪烧温度升高,保温时间延长,搪瓷钢强度逐渐下降,塑性提高。     

热水器内胆焊缝周围鳞爆原因分析

用 SPCC冷轧低碳钢带生产的热水器内胆的焊缝及焊缝周边区域容易出现鳞爆缺陷,取用 SPCC冷轧低碳钢带制作生产的正常内胆与焊缝及焊缝周边出现鳞爆缺陷的不合格内胆进行分析对比,认为 SPCC冷轧低碳钢的抗鳞爆性能并不高,其固氢能力主要依赖于弥散分布于铁素体组织中的游离渗碳体实现,搪烧后,游离渗碳体出现铁素体晶界偏聚,本身抗鳞爆性能急剧下降。其焊接处易出现鳞爆缺陷,主要由于焊接过程中空气或材料本身附着水蒸气在电弧区发生分解,水分解产生的氢会增加焊缝的含氢量,而 SPCC材质本身较低的抗鳞爆性能导致焊缝区更易发生鳞爆。