热塑性聚氨酯增韧改性聚甲醛的研究

本文对ＰＯＭ／ＴＰＰＵ／Ｚ－３共混体系进行了研究，结果表明，增容剂Ｚ－３可控制共混体系中分散相的颗粒尺寸及分布，起着聚集剂的作用。随着ＴＰＰＵ用量的增加，共混合金的结晶度和拉伸强度增降低，缺口冲击强度出现峰值，ＭＩ下降，当ＰＯＭ／ＴＰＰＵ／Ｚ－３＝１００／７／０．４９时，共混合金的缺口冲击强度达到最大值。     

用顺酐化EPDM增容的EPDM改性聚甲醛

以顺酐化三元乙丙橡胶（ＭＥＰＤＭ）为增容剂，研究了ＥＰＤＭ对聚甲醛（ＰＯＭ）的共混增韧生。结果表明，ＭＥＰＤＭ能明显改善ＰＯＭ与ＥＰＤＭ的相容性，使共混物分散相尺寸明显减少，分布更均匀，熔点和结晶度降低，缺口冲击强度提高。当ＰＯＭ／ＥＰＤＭ／ＭＥＰＤＭ（质量比）为８５／９／６时，共混物的缺口冲强度为１０．２ｋＪ／ｍ＾２。     

POM／LDPE共混改性新品级的研究

本文对ＰＯＭ／ＬＤＰＥ／增容剂共混增容改性进行了研究，研究结果表明：增容剂的加入，使ＰＯＭ／ＬＤＰＥ体系中ＬＤＰＥ分散均匀，ＰＯＭ球晶细化，物理力学性能得到改善，且增容剂的用量控制在５－７％为最佳。所研制的新品级的主要性能指标为：拉伸强度５０－６０ＭＰａ，缺口冲击强度≥１２ｋＪ／ｍ＾２，制作的小模数齿轮精度等级达７级，摩擦系数为０．２０－０．３０。     

氯化乙丙橡胶胶增容PVC／SBS共混体系的研究

以氯化乙丙橡胶（ＣＥＰＤＭ）为相容剂,研究了ＳＢＳ对ＰＶＣ的共混增韧改性。结果表明ＣＥＰＤＭ能明显改善ＳＢＳ与ＰＶＣ的相容性,使共混物中ＳＢＳ颗粒尺寸明显减小,分布更均匀,共混物的ｔｇ内移,常常和低温下制品冲击强度增大。当ＰＶＣ／ＳＢＳ／ＣＥＰＤＭ为８０／２０／６（质量比）时,共混物的常温缺口冲击强度为５６．３ｋＪ／ｍ＾２,低温（－２０℃）缺口冲击强度为３２．４ｋＪ／ｍ＾２。     

高抗冲耐低温聚丙烯合金的制备及其性能

介绍了ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＳＢＳ三元高分子合金的制备及其组成，研究了加工工艺对材料软科学性能与流变性能的影响，实验表明：适宜的聚合物组成在同向啮向双螺杆共混造粒过程中，采用二阶共混、高剪切速率与低速加料的共混工艺，可研制出室温缺口冲击强度为５４．１ｋＪ／ｍ＾２、－２５℃时缺口冲击强度为１０．５ｋＪ／ｍ＾２的高抗冲聚丙烯合金材料。由扫描电镜观察可见，ＨＤＰＥ的加入有利于ＳＢＳ在ＰＰ／ＨＤＰＥ复合基体中更     

低密度聚乙烯接枝烯基双酚A醚对HDPE／PC共混体系性能的影响

本文采用烯基双酚Ａ醚接枝低密度聚乙烯（ＬＤＰＥ－ｇ－ＤＢＡＥ）作为高密度聚乙烯／聚碳酸酯（ＨＤＰＥ／ＰＣ）共混体系的增容剂,初步研究了ＬＤＰＥ－ｇ－ＤＢＡＥ对ＨＤＰＥ／ＰＣ体系性能的影响。通过对共混物形态观察、耐热性能及力学性能测试,发现ＬＤＰＥ－ｇ－ＤＢＡＥ对ＨＤＰＥ／ＰＣ体系有良好的增容效果;并发现了增容剂的最佳用量质量比大致为１０％,提高增容剂的接枝率更有利于改善共混物的性能。６５／３５ＨＤＰＥ／ＰＣ共混物的ＨＤＴ为９２℃,拉伸强度３０２ＭＰａ,冲击强度２９８ｋＪ／ｍ２,分别比未加增容剂时的８２℃,２７３ＭＰａ和１５５ｋＪ／ｍ２有较大提高。     

PA－66／（PE／EPDM）－g－MAH共混增韧的研究

本文研究了尼龙－６６（ＰＡ－６６）与聚乙烯（ＬＤＰＥ）共混物的力学性能。结果表明，用马来酸酐接枝聚乙烯和三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）改善了与基体ＰＡ－６６的相容性。添加弹性体ＥＰＤＭ，使之生成（ＰＥ／ＥＰＤＭ）－ｇ－ＭＡＨ共聚物，可以大幅度度地提高ＰＡ－６６／（ＰＥ／ＥＰＤＭ）－ｇ－ＭＡＨ冲击强度，同时熔体粘度随温度的变化趋于平缓，吸水率有所下降。     

PP/EPDM/高岭土三元共混体系的脆韧转变

采用钛酸酯类或硅烷类偶联剂与助偶联剂端恶唑啉聚醚等复合处理高岭土，研究了ＰＰ／ＥＰＤＭ／高岭土三元共混体系的脆韧转变现象，采用ＳＥＭ，ＦＴ－ＩＲ等方法分析了材料的微观形态结构。结果表明，高岭土经复合表面处理，可以在ＥＰＤＭ含量较少的下提高ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＣａＣＯ３体系相比，ＰＰ／ＥＰＤＭ／高岭土材料的缺口冲击韧民生和刚性均获提高，体系中形成的“壳－核”结构是导致韧性提高的主要原因。     

紫外辐照官能化HDPE的研究

本文通过红引光谱,与水的接触角以及力学性能测试等研究了空气中紫外辐照ＨＤＰＥ官能化及其增容作用。表明,紫外辐照能有效地在ＨＤＰＥ分子链上引入Ｃ≡Ｏ基团,随辐照时间增加,ｕＨＤＰＥ的Ｃ≡Ｏ基团含量南昌市,与水的接触角一上降,在一定条件下制得的ｕＨＤＰＥ对ＨＤＰＥ／ＰＣ共混体系有增容作用,其共涨物的拉伸强度、断裂伸长率和缺口冲击强度比未增容的都有提高。     

HIPS对没PVC体系的改性研究

研究了刚性有机粒子ＨＩＰＳＤ对不同改性ＰＶＣ体系力学性能的影响。结果表明,对于改性ＰＶＣ／ＰＥ－Ｃ基体添加少量的ＨＩＳＰ后,共混体系塑化行为改善,缺口冲击度明显提高,拉伸强度下降不大;而对于改性ＰＶＣ和改性ＰＶＣ／ＭＢＳ基体,共混体系的力学性能没有提高,且有负面影响。     

PA—66／（PE／EPDM）—g—MAH共混增韧的研究

本文研究了尼龙－６６（ＰＡ－６６）与聚乙烯（ＬＤＰＥ）共混物的力学性能。结果表明，用马来酸酐接枝聚乙烯和三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）改善了与基体ＰＡ－６６的相容性。添加弹性体ＥＰＤＭ，使之生成（ＰＥ／ＥＰＤＭ）－ｇ－ＭＡＨ共聚物，可以大幅度地提高ＰＡ－６６／（ＰＥ／ＥＰＤＭ）－ｇ－ＭＡＨ冲击强度，同时熔体粘度随温度的变化趋于平缓，吸水率有所下降。     

HIPS对不同PVC体系的改性研究

研究了刚性有机粒了ＨＩＰＳ对不同改性ＰＶＣ体系力学性能的影响。结果表明，对于改性ＰＶＣ／ＰＥ－Ｃ基体，添加少量的ＨＩＰＳ后，共混体系塑化行为改善，缺口 冲击强度明显的提高，拉伸强度下降不大；而对于改性ＰＶＣ和改性ＰＶＣ／ＭＢＳ基体，共混体系的力学性能没有提高，且有负面影响。     

CPE增容PVC／EPDM共混体系力学性能研究

以聚氯乙烯（ＰＶＣ）为主体材料，新型三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）为改性剂，氯化聚乙烯（ＣＰＥ）为增容剂进行共混，来改善ＰＶＣ的抗冲击性能。实验结果表明，ＰＶＣ和一定量的ＣＰＥ、ＥＰＤＭ共混改性后，共混体系的冲击强度大幅度提高，ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＥＰＤＭ在１００／５／１０（Ｗ／Ｗ）时，冲击强度上升值最大，可达４３．７ｋＪ／ｍ＾２，拉伸断裂强度提高近３０％。     

NBR／EPDM共混橡胶

ＮＢＲ／ＥＰＤＭ共混橡胶《弹性体》１９９３，№１报导，北京化工学院利用商品化高聚物ＥＶＡ－１４作增容剂，制得了优异机械性能的ＮＢＲ／ＥＰＤＭ共混胶。胶料配方为：ＮＢＲ６０，ＥＰＤＭ３０，ＥＶＡ－１４１０，ＨＡＦ３０，ＤＢＰ１０，防ＲＤ１．０，ＺｎＯ５...     

PP／EPDM／云母共混复合材料的研究

冲击强度和弯曲模量是聚丙烯共混材料中存在的一个矛盾，通过ＰＰ／ＥＰＤＭ／云母三元共混得一以具有高冲击强度和高弯曲模量的硬而韧的复合材料，并将其用于汽车塑料件中。本文研究了ＰＰ／ＥＰＤＭ／云母的共混物配方、共混体系中ＥＰＤＭ和云母含量与冲击强度和弯曲模量间的关系，分析了云母的表面处理及ＰＰ／ＥＰＤＭ／云母材料断面ＳＥＭ照片，提出了该材料的结构形态模型。     

PP/HDPE/EPDM共混物的研究

研究了聚丙烯（ＰＰ）、高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）和ＥＰＤＭ共混制备非交联型ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ三元共混物。结果表明，当共混比ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ＝６５／２０／１５，活性碳酸钙为３０份，ＨＤＰＥ品种为ＧＦ７７５０，采用先把ＨＤＰＥ和ＥＰＤＭ预制成混料再与ＰＰ共混的方法，可得到性能良好的ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ共混物。     

增容剂对HDPE／AS合金流变和力学性能的影响

研究了增容剂氯化聚乙烯接枝（丙烯腈／苯乙烯）共聚物对ＨＤＰＥ／ＡＳ共混体系加工流变性能和力学性能的影响。增容剂使共混体系的塑化时间减少,且随着增容剂用量的增加,共混体系的平衡扭矩和拉伸强度增大,而断裂伸长率在ＨＤＰＥ／ＡＳ／ＰＥ－Ｃ－ｇ－ＡＳ＝８０／２０／４时出现极大值;螺杆转速的增加使共混体系的平衡扭矩增大。     

溶液法马来酸酐接枝EPDM的研究及对尼龙的相容,增韧效应

本文介绍采用溶液法制备马来酸酐（ＭＡＨ）接枝乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）以及该接枝物对尼龙（ＰＡ）的相容、增韧效应。研究了引发剂ＢＰＯ和ＭＡＨ用量与接枝率、接枝效率、交量的关系，当ＭＡＨ／ＥＰＤＭ为１０／１００（质量比，下同）时，ＢＰＯ／ＥＰＤＭ的最佳值约为２．２８／１００；固定ＢＰＯ／ＥＰＤＭ为１０／１００时，ＭＡＨ／ＥＰＤＭ的最佳值约为１２．５／１００。由Ｍｏｌａｕ实验表明，ＭＡＨ接枝ＥＰＤＭ／ＰＡ比     

PE—MAH的合成及其对PE／NBR的增容作用

聚乙烯（ＰＥ），马来酸酐（ＭＡＨ）和过氧化二异丙苯（ＤＣＰ）在溶液中反应，其产物经多次纯和红外光谱分析证明，ＭＡＨ以化学链连接到ＰＥ分子链上，接枝率达０．５ＭＡＨ／１００Ｅ，即相当平均每个ＰＥ上接枝有１０个ＭＡＨ。用不同接枝率的聚乙烯接枝马来酸酐聚物（ＰＥ－ＭＡＨ）作为极性差别较大的ＰＥ和丁腈橡胶（ＮＢＲ）的相容剂，分别研究其接枝率和用量对共混物的拉伸强度和低温冲击强度的影响，结果发现：ＰＥ－ＭＡ     

利用废旧塑料制土工排水带的研究

本文通过对回收ＬＤＰＥ／ＣａＣＯ３填充、回收ＬＤＰＥ／ＨＤＰＥ共混、回收ＬＤＰＥ／ＰＰ共混体系的研究，得出了较好力学性能的土工排水带板芯的配方．