环流反应器的气含率研究

在一个带有分离和扩大箱的气升式环流反应器中，气速为０－０．１４ｍ／ｓ，以空气水为体系，对上升管和下降管的气含率随操作气速和分离箱中静液高度的变化规律进行了研究，并对上升管气含率与操作气还进行了关联在。结果表明，上升管气含率随表现气速的增加而增加，与分离箱中静液高度无关。     

环流反应器的气含率研究

在一个带有上分离箱和扩大箱的气升式环流反应器中，气速为０～０．１４ｍ／ｓ，以空气－水为体系，对上升管和下降管的气含率随操作气速和分离箱中静液高度的变化规律进行了研究，并对上升管气含率与操作气速进行了关联。结果表明，上升管气含率随表观气速的增加而增加，与分离箱中静液高度无关。     

固体颗粒对强化传递性质的多相气升式反应器流体力学影响

研究了加入机械搅拌和静态混合器后对多相气升式反应器流体力学性能的促进作用,重点考察固体颗粒的直径、固含率（固体质量分数,下同）对液体循环速度、气含率（气体体积分数,下同）等的影响。实验证明,对液体循环速度来说,在多相流中并非通气量、搅拌转速越大越好。对气含率而言,多相气升式反应器不但存在临界颗粒直径和监界固含率,还存在一个临界表现气速,在引气速以下,才能产生气含率随固含率增加而增加的现象。最后对气含率、固含率及能量耗散速率作了关联.     

气升式内环流光生物反应器中的螺旋藻生长特性与模型

采用气升式内环流光生物反应器（ＩＡＬＰ）培养螺旋藻的效果优于静置和机械搅拌反应器。本文对气升式双内环流光生物反应器中一些影响螺旋藻生长的主要因素如气泡、通气速度及其生长模型进行了研究。在光照度Ｅ＝２０ｋｌｘ,温度Ｔ＝３４℃,通气速度Ｖｇ＝７００ｍＬ／ｍｉｎ的条件下,采用装有气泡分布器的气升式双内环流光生物反应器分批培养螺旋藻,最大细胞干重可达３．６４ｇ／Ｌ,对数期比生长速率为０．５８７ｄ－１;生长模型可表示为：ｃ＝０．３４３１ｔ＋０．２１３１,相关系数ｒ２＝０．９７３。     

气升式内环流光生物反应器中的螺旋藻生长特性与模型

采用气升式内环流光生物反应器（ＩＡＬＰ）培养旋藻的效果优于静置和机械搅拌反应器。本对气升式双内环流光生物反应器中一些影响螺旋藻主要因素如气泡、爱气速度及其生长模型进行了研究。在光照度Ｅ＝２０ｋｌｘ,温度Ｔ＝３４℃,通气速度Ｖｇ＝７００ｍＬ／ｍｉｎ的条件下,采用装气泡分布器的气升式内双凤环流光生物反应器分批培养螺旋藻,最大细胞干重可达３．６４ｇ／Ｌ,对数期比生长速率为０．５８７＾－１;生长模型可表     

气升柱式多相反应器的气含率及传质特性

研究了２×０．０５（ｍ）实验室气升柱式反应器，并分别对空柱和带静态混合器这两种情况进行了测试，得出了气含率和传质系数关联式     

载体内循环膜分离反应器的水力学性质及气液传质特性研究

通过清水实验考察了载体内循环膜分离反应器的水力学性质及气液传质性能.结果表明,在固相含率为2%～8%、液流量为0～16L/h时,反应器达到循环流态化需要的临界气速为6.2～7.7 m/h;投加载体后,气相含率和氧传质系数随着气速的增加而增大,随着固相含率的增加而减小,在固相含率为0～6%、液流量为5.3 L/h、气速为7.5～30.1 m/h时,反应器的气相含率介于0.65%～3.5%之间,氧传质系数在8.32～28.0 h~(-1)之间变化;循环时间和混合时间都随着气速及固相含率的增加而减小,在固相含率为0～6%、液流量为5.3 L/h、气速为3.8～22.6 m/h时,循环时间为2.9-34 s,混合时间为10.2～41.9s.     

气升式反应器中加装内构件对传递性能的影响

测定和分析了高粘度非牛顿流体在具有静态混合器或机械搅拌的内循环气升式反应器的流体力学性能。结果显示静态混合降低了流体循环速度ＵＬ,增加混合时间Ｔｍ与平均气含率。机械搅拌仍能强化其传递性能。针对有、无静态混合器情况,分别将气含率地表观气速、机械搅拌功能、非牛顿流体浓度作了关联和讨论。     

非牛顿流体在气升式反应器中的流动特性

以非牛顿型流体在气升式内环流反应器中流动性特性为研究对象，考察了在气－液－固三相体系中气信心经和液体循环速度随不同的表观气速固体颗粒粒径和浓度、设备结构尺寸的变化规律。对实验数据进行回归处理得到气含率和循环速度的经验关联式，并对非牛顿型流体和牛顿型流体在同一反应器中中的流动特性作了比较。     

气升式环流反应器的流体动力学模型

用空气-水体系,在下降管直径和上升管直径分别为0.03m和0.09m,反应器的总高度为1.3m的气升式环流反应器中对气含率和流体循环速度进行了实验研究,总结了液体速度和气含率随表观气速的变化规律;根据动量平衡原理和漂流通量模型建立了气升式环流反应器中液体循环速度和气含率间的理论关系式,给出了各局部阻力损失系数的计算方法,并对这些阻力损失系数和分布参数进行了计算,实验结果表明,气速小于0.065m*s-1时,气含率与下降管液体速度随气速的增加明显增加,在实验气速范围内,总阻力损失系数与气速无关,其值为3.75.模型计算表明,循环液速和气含率的预测值与实测值的平均相对误差分别为3.6%和0.29%.     

美味牛肝菌在气升式反应器中的特性试验

以 １．５Ｌ外循环气升式反应器（ＯＡＬＲ）进行美味牛肝菌（Ｂ． ｅｄｕｌｉｓ）的深层培养试验,其最适通风量为 ０～２４ｈ, ０ ３ｖｖｍ;２４～７２ｈ, ０． ４ｖｖｍ;７２～１２０ｈ, ０． ５ｖｖｍ。培养时间较摇瓶培养大约可提前 １２ｈ,菌丝干重可达 ２６． ３ｇ／Ｌ。     

二氧化锡气敏基材的制备方法

对四氯化锡加氨水中和制备二氧化锡气敏材料的方法进行了考察。二氧化锡经５００℃灼烧３ｈ，再于３００℃下老化，其ＸＲＤ谱图与７００℃的烧所得二氧化锡的ＸＲＤ谱图基本相同，但其比表面比后者大１０ｍ２／ｇ，两者比表面之比为０．６９；而在２５０℃下两种材料在清洁空气中的稳定电阻值（Ｒ０）之比为０．６６；在５００×１０－６（体积比）乙醇气中的稳定电阻值（Ｒｇ）之比为０．６８５．前者对乙醇气的灵敏度稍优于后者。更适于用作气体传感器的基材。     

外环流气提式反应器液体局部动力学的实验研究和数值模拟

在外环流气提式气液反应器内,分别以空气和质量分数5%羧甲基纤维素(CMC)水溶液为气相和液相,对液相局部动力学进行了系统研究。应用电极示踪测试技术(ETM)测定了下降段液体速度;应用计算流体力学软件FLUENT 6.0对上升段的液体湍动能和湍动能耗散率进行了模拟计算。模拟结果表明:气体分布器对液体湍动能和湍动能耗散率有较大影响,液体湍动能和湍动能耗散率随表观气速的增大均增大,且液体湍动能呈现出较对称的波动模式。在低气速下,局部液体速率的模拟结果与实验数据吻合良好。     

螺旋肋片管与气固多相流传热特性研究

本文在试验的基础上对气固多相流横向冲刷螺旋肋片管的传热特性进行了研究。试验所用物料为平均粒径ｄｐ＾－＝４４μｍ电厂灰和ｄｐ＾－＝１２０μｍ细石英砂。颗粒重量浓度Ｍｓ在０￣４．５ｋｇ／ｋｇ范围内。结果表明,螺旋肋片管与气固多相流传热与气流Ｒｅ数,颗粒浓度以及颗粒尺寸均有关,在较细颗粒和较低Ｒｅ数下,气固多相流强化传热程度随颗粒浓度的增加而增加。     

鼓泡塔中膜气体分布器的气含率研究

以空气－水体系和空气－1％（v）乙醇水溶液体系对核孔膜气体分布器研究了在鼓泡塔中气含率与表现气速间的关系，采用漂移通量模型进行分析，并与筛网分布器进行比较．结果表明，核孔膜气体分布器使器内流动状况更加均匀，气含率有大幅度地提高．     

气-固流化床内射流矩的混合特性

实验测试了矩内颗粒的线速度，空隙率分布和颗粒卷吸量。结果表明颗粒瞬时速度高达10m/s且与射流气速有一个数量级的滑移，由此证实了良好的混合与反应机理。     

气液双搅拌无梯度反应器混合及传质特性的研究

本文设计和制作了气液双搅拌无梯度反应器，安装了实验设备，实验考察了该反应器的混合特性及传质特性，为气液反应过程的开发及开展动力学研究奠定了基础。     

静态混合环流式多糖生物反应器研究

在静态混合环流式反应器内，发现高表观粘度的黄原胶水溶液中（７．０－８．０Ｐａ．Ｓ），ＳＬ型静态混合器对提高ｋＬα比ＳＫ型有利。经黄原胶发酵试验，最终发酵液胶浓平均３．０２％，反应器电耗６６２０ｋｗｈ／ｔ胶在剪切速率约为２００ｓ＾－１的高剪切区内进行气液混合，有利于气液固之间的质量传递和能耗的降低。     

鼓泡塔内气液两相流速度分布

用激光多普勒测速仪（ＬＤＶ）详细测量了气液彭泡塔内气液并流和气液逆泫时的流速分布。鼓泡塔内为复杂的三维流动。气液并流时，在升力作用下气泡集聚在塔中心区。气液逆流时，气泡集聚在塔壁面附近。中心速度较大且随着表观气速的增大而增大，同时径向速度梯度也随之增大。塔壁附近出现返混区，零轴向速度发生在相对半径ｒ／Ｒ＝０．７左右。气液逆流时，在气泡诱导下，壁面附近液体流速与主流区方向相近，出现向上的速度。本研究     

气提式循环反应器中气含率的研究

在气提式循环反应器中，研究了不同气速和循环液速的气含率与循环反应器尺寸的关系．结果表明，对水－空气系统可用文中得出的公式来关联数据。