大型储罐罐壁的强度计算

在大型储罐罐壁强度计算中， 我国规范ＳＨ３４０６－ ９２、日本规范ＪＩＳＢ８５０１和英国规范ＢＳ２６５４等均采用 “定点法”或修正了的 “定点法”； 美国规范ＡＰＩ６５０ 给出了 “变点法”计算方法。文章介绍了上述４ 种规范的计算方法和计算式， 并结合实际工程设计对其计算结果进行了分析对比     

大型油罐罐壁开孔补强应力分析

简述了大型油罐罐壁开孔补强的基本设计原则,运用通用有限元程序ANSYS模拟计算大型油罐开孔补强处的应力状况,对比有补强圈和没有补强圈时的计算结果,得到了补强圈周围的应力分布规律.在证明了验算模型正确性的基础上,通过改变孔径的尺寸,进一步计算分析孔径大小与补强圈周边应力分布的关系.由于接管内伸长度会对应力的分布产生影响,在本文中也计算了不同接管内伸长度的模型,得出接管内伸长度与孔边最大应力值的关系,为合理设计开孔补强提供了参考.     

大型储罐罐壁爬行器研制及应用

简要介绍了国内首台大型储罐检测用爬行器的结构、工作原理以及现场应用情况,对其存在的不足之处提出了改进意见。     

大型油罐罐壁开孔补强结构及比较

介绍了大型油罐罐壁开孔补强的两种常用结构。即补强圈搭接和插入式补强结构。对两种结构进行了分析比较，结果表明插入式补强结构在降低热处理难度和范围、节约热处理费用等方面具有优势，可在容积l00dam^3以上的大型油罐罐壁开孔补强中广泛采用。     

大型储罐罐壁几何尺寸的控制

从大型储罐罐壁及罐壁附件的预制安装等方面,探讨了储罐罐壁安装的质量控制方法,确保储罐罐壁的总体几何尺寸满足规范要求。     

立式储罐罐壁厚度计算方法优选

为了便于钢制焊接储罐设计人员合理地选取立式储罐罐壁厚度的计算方法进行储罐罐壁厚度计算,利用储罐设计规范GB 50341—2014、JIS B 8501—1985、BS EN 14015—2004、API650—2013中定设计点法与变设计点法的基本公式、特点及差异性,对1×10~4m3、5×10~4m~3及10×10~4m~3储罐进行了罐壁厚度计算。计算结果表明,D≤30 m的立式储罐罐壁厚度可选用定设计点法或变设计点法;30 mD≤60 m的立式储罐罐壁厚度可选用变设计点法或定设计点法加变设计点法校核的方法;D60 m的立式储罐罐壁厚度应选用变设计点法。因此,变设计点法适用于所有的储罐罐壁厚度计算,合理的罐壁设计方法对储罐的安全使用具有重要的意义。     

立式圆筒形储罐罐壁强度计算比较及分析

在立式圆筒形储罐的设计中 ,罐壁的强度计算是重点。各国油罐标准中 ,罐壁的强度计算理论和计算公式是一样的 ,只是在有关参数 (如罐壁材料的许用应力、焊接接头系数等 )的选择上存在差异。文章通过计算实例较详细地分析了材料的许用应力、焊接接头系数、储液密度和厚度附加量等对罐壁强度计算结果的影响规律 ;对我国储罐标准的修订提出了具体建议     

大型LNG预应力储罐罐壁厚度取值探讨

提出了大型LNG预应力储罐罐壁的侧压力近似计算公式,推导出了罐壁厚度初步估算公式.罐壁厚度是罐体设计首要确定的一个参数,采用本文给出的公式可以初步确定罐壁的厚度,然后通过承载力和抗裂度验算及配筋率的调整最终确定罐壁的厚度.     

大型浮顶原油罐罐壁保温结构设计与施工

大型浮顶原油罐罐壁保温结构设计和施工影响到油罐操作运行的安全性、节能性和经济性。针对中国石油四川石化有限责任公司10×10^4m^3浮顶原油罐的工程实践,提出了大型浮顶原油罐罐壁保温结构材料选择和结构设计的要点,介绍了保温结构彩钢压型板在罐壁关键部位施工的原则和方法。工程中保温结构外保护层采用基板热镀锌、正面为聚偏氟乙烯（PVDF）面漆的彩钢压型板,解决了国内首次采用板幅长度达12．67m的整张彩钢压型板作为大型储罐保温结构外保护层这一外观整体性要求高、施工难度大的工程问题。     

日本大型油罐罐底设计及施工特点

日本油罐工业自1960年以来有了较快的发展。由图1可看出,50年代日本油罐容量大约在5万 m~3左右,1965年发展到10万 m~3左右,70年代发展到16～17万 m~3,日本目前最大的油罐为17.7万 m~3,直径100.1m,高度22m,最下层板厚为44mm,材质为 SPV50Q,日本油罐的设计及建造水平在世界范围内已属领先地位。     

大型浮顶油罐罐壁的开孔与补强

介绍了10万m3及以上容量浮顶油罐开孔及补强情况,就目前JB／T4736-2002《补强圈》和GB150--1998《钢制压力容器》中对补强的限制以及SH3046-1992《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》和GB50341--2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》中对补强的要求进行了分析。通过仿真对10万m3、12．5万m3、15万m3这3种规格油罐开400～1200mm孔进行了仿真计算,并给出了油罐开600～1200mm孔时有、无补强圈的应力分布情况以及开孔补强的具体做法和建议。     

油罐罐壁变截面处和搭接处的应力分析

变截面油罐罐壁搭接时，变截面处和搭接处的应力分析对整个罐壁应力分析有着一定的影响。本文给出了罐壁搭接处应力的精确计算方法和简化计算方法。简化方法中的一个重要假设是搭接处的转角与未搭接时的自由转角相同，这已得到精确方法的验证。计算结果表明，精确计算值和简化计算值差别较小，即采用简化方法计算罐壁搭接处应力基本可以满足要求。     

万方浮顶罐罐底应力分析及施工工艺

给出了万方浮顶罐罐底的应力分析计算方法和计算实倒，根据实际施工经验，提出了万方浮顶罐罐底的排板、组对、焊接的新工艺和新方法，最后总结了万方浮顶罐的施工注意事项。     

立式储油罐罐壁漏油原因分析及修复

对立式常压圆筒形钢制焊接储罐加强圈角焊缝处发生腐蚀穿孔的原因进行了分析，制定了具体修复措施，并对如何避免发生此类现象提出了若干建议。对常压储油罐的设计、制造、使用管理有一定的指导作用。以消除可能出现的漏油现象，避免事故发生，提高油库区的安全性。     

油罐罐壁腐蚀原因分析与对策

针对长岭炼化公司油港处14^#原油罐存在的罐壁腐蚀问题进行总结分析，分析结果表明造成罐壁腐蚀是保温进水所致。为解决这一问题，对油罐结构实施了改造，改造后提高了油罐保护层的严密性，有效地解决了罐壁保温进水腐蚀问题。     

储罐罐壁抽瘪后的修复

以兰州石化分公司丙烯酸厂T-6401储罐的修复为例,探讨了大型拱顶储罐罐壁抽瘪后的修复问题,对罐项承压环和罐底角焊缝的强度进行了校核,介绍了修复中采用的注水加压法.通过对T-6401储罐的成功修复,说明采用注水加压法修复抽瘪后的大型拱顶储罐是完全可行的.     

大型储罐的罐壁设计

根据十万立方米浮顶油罐罐壁板应力测试的实测结果，运用应力分析程序，对罐壁板应力分布情况进行了分析和比较，通过调整罐壁板的厚度，使新设计储罐的罐壁板应力分布更加均匀、合理。     

一种油罐罐壁变形的纠正方法

在金属油罐施工中，如何控制金属结构件的变形，历来是各施工单位十分注意的问题。如果采取的方法不当或由于施工人员一时大意，就有可能造成金属结构件的变形超标。本文介绍一种纠正油罐罐壁变形超标的方法。发生变形超标的油罐为立式圆筒形，公称容积为５０００ｍ３，直径为２３．６４ｍ，材质为Ｑ２３５－ＡＦ，罐壁接头为对接。超标变形位于第４与第５节环缝及“Ｔ”字焊缝上。如图１所示。由于罐壁对接接头外侧焊道打底还未结束，就把罐内的胀力图拆除，从而引起了大面积的焊接变形。为纠正这大面积罐壁的变形，笔者采取的措施是：（１…