Al-5Ti-1B中间合金对铸造Al-10Mg合金的细化行为

在铸造Al-10Mg合金中添加Al-5Ti-1B中间合金,观察合金的金相组织,测试其显微硬度.结果表明:Al-5Ti-1B对Al-10Mg合金有良好的细化效果,在加入量达到0.1%时,合金平均晶粒尺寸由650 μm变为62μm;随着保温时间的增加,细化效果有所衰退;Al-5Ti-1B的加入使合金的显微硬度提高了近10%.     

Al-5Ti-1B和Al-P中间合金对Al-Si合金的联合变质作用

研究了Al-5Ti-1B和Al-P中间合金对Al-Si活塞合金组织和性能的影响。结果表明，加入0．2％Al-5Ti-1B中间合金能使经Al-P中间合金变质过的ZL109合金的共晶团和初晶硅进一步细化，抗拉强度也明显提高。随着Al-5Ti-1B加入的增加这种细化作用逐渐减小，当Al-5Ti-1B的加入量为2％时甚至使ZL109中的初晶硅变粗，抗拉强度也随之降低。     

Al-3Ti-1B-0.2C中间合金对A356合金的晶粒细化行为

对比了Al-5Ti-0.4C、Al-5Ti-1B及Al-3Ti-1B-0.2C中间合金对A356合金的晶粒细化行为.发现在730℃时,加入0.2%的Al-3Ti-1B-0.2C中间合金,可以使A356合金的晶粒尺寸由1000 μm以上细化至175 μm左右,保温60 min内,细化效果稳定,其细化能力明显优于Al-5Ti-1B和Al-5Ti-0.4C中间合金,且该中间合金的加入不影响Sr对共晶Si的变质效果.与Al-5Ti-1B中间合金细化后的A356合金相比,经Al-3Ti-1B-0.2C中间合金细化后的A356合金室温抗拉强度和伸长率分别提高了5.18%和15.98%.     

Al-8Ti-2C对Al-P中间合金变质效果的促进作用

研究了自制Al-P中间合金对共晶及过共晶Al-Si的变质作用，发现该Al-P中间合金对共晶及过共晶Al-Si合金都具有优良的变质效果。同时还发现，当铝合金熔体中加入Al-8Ti-2C中间合金时，Al-P中间合金对两类Al-Si合金的变质效果会增强。当Al-24Si合金中TiC含量为0．03％(以Al-8Ti-2C中间合金方式)时，初晶Si的平均尺寸由原来的47μm细化为41μm，最大尺寸由原来的75μm降为55μm；加入Al-P中间合金和TiC颗粒50min后，就可以出现变质效果，时间再延长，变质效果也不会有更大的提高。当Al-12Si合金中TiC含量为0．03％时，初晶Si的平均尺寸由原来的50μm变为30μm。     

氧对铸造Ti-6Al-4V合金机械性能的影响

钛是活性金属之一,在熔融状态下对氧的亲和力甚大。每经一次真空熔融都会使钛中氧含量有所增加。由于钛铸件一般要比变形件多熔化一次,因而经常有许多钛铸件的氧含量超过其标准中所规定的允许限度0.15％。 一、试验过程 研究用的母合金锭是在真空自耗电极电     

Nb合金层对Ti-6Al-4V合金电化学性能的影响

采用等离子合金化技术在Ti-6Al-4V合金表面制备Nb合金层。利用电化学扫描法对Nb合金层在10%H_2SO_4溶液中的腐蚀行为进行研究,并同时与Ti-6Al-4V合金基材进行对比分析。结果表明:钛合金表面Nb合金化后形成的合金层与基体结合牢固,成分梯度分布;铌合金层在10%H_2SO_4溶液中的耐蚀性较基体有所提高。     

氢对Ti-6Al-4V合金微观组织的影响

采用累计流量法对供应态Ti-6Al-4V合金进行了固态置氢,运用OM、XRD、TEM分析等方法研究了Ti-6Al-4V合金固态置氢后的微观组织状态及演变过程。结果表明:供应态Ti-6Al-4V合金的置氢量低于0.30%(质量分数,下同)时,置氢使得Ti-6Al-4V合金中的α相减少、β相增加;置氢量达到0.30%时,置氢Ti-6Al-4V合金中有δ氢化物(TiH2相)形成;β-Ti(H)共析转变生成α-Ti和δ氢化物时主要以切变方式进行;置氢Ti-6Al-4V合金的相变温度最多下降了180°C,与Ti-6Al-4V合金在置氢过程中的相体积比变化和共析转变有密切关系。     

Ti-6Al-2C合金中片状TiC的形成机制

通过适当的高温热处理工艺 ,可改变TiCp Ti复合材料中枝晶状TiC的形态和尺寸 ,不同的热处理工艺 ,使枝晶TiC变成不同的形态。Ti 6Al 2C(w ,% )合金在 1 2 0 0℃保温 1 0 8ks可使枝晶状TiC粒化 ,但 1 1 0 0℃保温 2 1 6ks时得到平行分布的片状TiC。从理论上初步探讨了片状TiC的形成机制 ,认为TiC可在α Ti(0 0 0 1 )基面上 ,由Shockley位错运动形成的层错区直接生核。从动力学分析TiC沿 [0 0 0 1 ] α Ti方向生长时碳原子需长程扩散 ,而沿α Ti的 [1 1 2 0 ]方向生长时扩散距离很短 ,因此极短的生长时间内 ,TiC只能沿 [1 1 2 0 ] α Ti方向快速生长成片状     

铝的纯度对Al-5％Ti-1％B中间合金变质处理效果的影响

对铝熔体进行变质处理时,其效果不仅与所加的添加剂是否有效有关,而且还取决于它们的浓度是否合适。用含量不大干1.5％Fe和不大干0.5％Si的低合金化Al-Fe-Si系合金生产的板、带、箔,需加入难熔金属进行变质处理,以减小半成品的各向异性。若采用无锭     

Al-8Ti-2C中间合金对AZ91D镁合金的组织和性能的影响

研究Al-8Ti-2C中间合金对AZ91D镁合金组织和力学性能的影响。结果表明,添加Al-8Ti-2C中间合金可使AZ91D晶粒细化,而且可以改变-βMg17A112相的形态,由连续状或断续状β相转变为粒状β相,但当Al-8Ti-2C中间合金的加入量大于0.4%时,镁合金的晶粒有粗化趋势。Al-8Ti-2C中间合金对AZ91D合金拉伸强度和伸长率的影响具有类似的趋势,即随着Al-8Ti-2C中间合金加入量的增加,AZ91D合金的拉伸强度和伸长率先升高,后下降,当加入量为0.4%时具有最大值。AZ91D合金断裂机制存在着由解理断裂向准解理断裂再向解理断裂转化的模式。Al-8Ti-2C中间合金的加入,并没有改变基体-αMg的树枝晶形态,但对其尺寸大小有影响。     

齿科用Ti-6Al-7Nb合金

钛的齿科应用是随着牙用钛铸造机的发展而逐渐开发的,20世纪80年代末到90年代初开始于纯钛.纯钛虽说耐蚀性好,生物相容性优良,但强度较低,磨损时会变黑,且耐磨性不好,有时牙冠会出现孔洞.因此,纯钛的齿科应用几乎都是以镍等金属的过敏患者为主.目前,日本齿科用钛估计每年不过500 kg.     

新型Al-5Ti-0.8C中间合金对Al-Cu-Mn合金组织形貌和高温力学性能的影响（英文）

采用自蔓延燃烧反应法制备了一种新型Al-5Ti-0.8C中间合金,在此基础上采用不同含量(0%,0.1%,0.3%,0.5%,质量分数,下同)的中间合金对Al-Cu-Mn合金进行变质处理,研究该中间合金及其含量对Al-Cu-Mn合金组织形貌和高温力学性能的影响。结果表明:新型Al-5Ti-0.8C中间合金能够显著细化Al-Cu-Mn合金的晶粒尺寸,提高合金热处理过程中θ′(Al_2Cu)相的析出密度,且细化析出相尺寸。其次,变质处理后合金的高温抗拉伸强度显著提高,且随着温度升高,抗拉伸强度的下降程度减小,主要原因在于变质处理后合金中析出均匀分布的细小θ′(Al_2Cu)相以及热稳定性高的Al_3(Ti, Zr)纳米颗粒。此外,当Al-5Ti-0.8C中间合金含量为0.3%时,Al-CuMn合金的组织形貌和高温力学性能最优。     

Al-10Sr和Al-5Ti-0.2C对ZL101合金组织的影响

在ZL101合金熔体中分别或同时添加不同量的Al-10Sr和Al-5Ti-0．2C，保温不同时间，利用光学显微镜和电镜扫描，研究了Al-10Sr，Al-5Ti-0．2C对ZL101合金组织的影响规律。试验结果表明，向ZL101合金中添加质量分数为0．5％的Al-10Sr，可使共晶Si从粗大的针、片状转变为细小的短纤维状，同时促进了α-Al枝晶的形核生长，晶粒尺寸在100-250μm之间。若添加质量分数为0．2％的Al-5Ti-0．2C，可使初生α-Al晶粒成为40-70μm的等轴晶，对共晶Si也有一定的变质作用。当同时加入Al-10Sr和Al-5Ti-0．2C时，α-Al枝晶和共晶Si同时得到细化和变质，这主要归功于Al-10Sr和Al-5Ti-0．2C对ZL101合金细化变质的交互作用。     

超塑性对Ti-6Al-4V合金扩散焊的影响

一、引言广泛使用扩散焊的Ti—6Al—4V合金在850°—950℃时发生超塑变形。据报道这种合金的超塑行为受显微组织影响极大。另外,在扩散焊的接合过程中,     

时效对Ti-6Al-2.5V合金组织及性能的影响

以高真空非自耗电弧炉制备的Ti-6Al-2.5V-1.5Fe-0.15O合金为对象,研究了合金经固溶空冷后,时效温度及时效时间对合金组织演变及力学性能的影响。发现时效温度较低时,α相形核能较低,元素扩散困难,需借助弥散分布的ω相形核,因而针状α相细小而弥散。随时效温度升高,α相形核以及长大驱动力大,时效α相易长大变大。随时效时间延长,时效α相同样变大,未时效的区域减少,合金的屈服强度以及抗拉强度降低,而断裂应变则随之增加。     

热处理对Ti-48Al-6Nb-xSi合金组织与力学性能的影响

制备了不同Si含量的Ti-48Al-6Nb-xSi(x=0.5、1、2,摩尔分数,%)钛铝合金铸锭,并对其进行不同温度下的热处理,研究了热处理温度对铸锭组织和显微硬度的影响。结果表明,与铸态组织相比,热处理后铸件的组织均得到细化。随着热处理温度升高,合金的等轴晶区域逐渐变大,柱状晶的宽度变小,片层间距减小。热处理后合金的显微组织由初始的柱状晶逐渐转变为等轴晶,Ti_5Si_3相的含量减少,但分布更加均匀。Ti-48Al-6Nb-xSi合金的显微硬度随着Si含量的增加而提高,随着热处理温度的升高而降低。     

合金元素对电弧熔炼TiC/Ti-6Al-4V复合材料中TiC生长形态的影响

采用非自耗电弧熔炼制备含不同微合金元素的10vol%TiC/Ti-6Al-4V复合材料,研究不同的微量合金元素对复合材料中TiC形态的影响。结果表明,原始铸态复合材料中TiC形态主要是粗大且发达的枝晶状。而基体中加入0.3%(质量分数, 下同)的Sn元素后,TiC生长被抑制,TiC形态变为细小分散的颗粒状;0.3%的Ni被加入后,增大了TiC的结晶区间,使TiC枝晶生长变得更加发达;而0.3%的Nb元素的加入,则减小了TiC的结晶区间,从而减少了初晶TiC数量,促进了共晶TiC的形成     

Ti-6Al-4V合金的风冷切削

不用切削油的切削有风冷切削、吹氮切削等，此外还有只使用微量切削油的MQL(超微量润滑)切削。但风冷加工用于切削加工的实例几乎没有。     

酸性电解液对Ti-6Al-4V合金微弧氧化的影响

分别以H3PO4、H2SO4和HF为电解液对Ti-6Al-4V合金进行微弧氧化实验研究。利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)研究不同条件下钛板表面氧化膜的形貌、组成以及组织结构。结果表明,以10%的H3PO4为电解液,微弧氧化的起始电压为185V,表面形貌为火山口状,孔口大小为400~800nm;以10%H2SO4为电解液,微弧氧化的起始电压为80V,表面形貌同样为火山口状,孔口大小为100~200nm,电压升高到120V,氧化膜的形貌变为网状多孔结构;以0.2%的HF为电解液,微弧氧化的起始电压亦为80V,表面高低不平、分布着大小为100~200nm的小浅坑;氧化膜的相组成均为金红石型和锐钛矿型TiO2共存。     

时效温度对Ti-6Al-4V合金组织性能的影响

Ti-6Al-4V合金经940℃固溶1.5 h后水淬,再经过480～540℃时效8 h,加工成标准试样进行拉伸和双剪试验.分析断口形貌和组织,研究时效温度对组织性能的影响.结果表明,时效温度为520℃时,材料的抗拉强度和抗剪强度达到最高值;拉伸试样断口韧窝呈卵形,韧窝较深,但大小不均;室温组织晶界清晰,片层状结构明显.说明通过适当的时效温度,合理控制初生α相的晶粒尺寸,以及次生α相的形态及片层厚度,对改善材料的综合性能有积极作用.