考虑压室预结晶的镁合金压铸组织实验及模拟研究

针对镁合金压铸件表层晶粒细小均匀而心部晶粒较粗大且不均匀的特点,开展一系列压铸实验,研究镁合金压铸工艺对压室预结晶和压铸件最终凝固组织(特别是对晶粒大小、压室预结晶组织的含量及分布形态)的影响.采用数值模拟方法,以压铸实验统计数据为基础,建立了考虑压室预结晶的镁合金压铸形核模型,以此模拟更接近实际的压铸组织.应用所建立的形核及生长模型,模拟了不同压铸工艺下AM50镁合金阶梯压铸件的凝固组织,模拟结果与实验结果吻合较好.     

卧式冷室压铸却压室充填特性的研究

研究了卧式冷室压铸机压室内金属液充填过程中产生的破碎激冷层及其对铸件质量的影响，浇注温度及金属液在压室内停留时间，压室充满度对破碎激冷层生成量的影响，结果表明，产生破碎激冷层使铸件强度下降，气密性不良，提高浇注温度，缩短金属在压室内的停留时间及提高压室满度，均可使破碎激冷层的生成量减少。     

压铸镁合金微观组织模拟

采用CellularAutomaton微观模型 ,对压铸镁合金的三维微观组织演变进行了模拟。在模拟过程中 ,采用连续形核模型处理液态金属的异质形核现象 ,通过正态分布函数描述形核质点密度随温度的分布关系 ,在给定过冷度时对分布函数积分可得到该时刻的形核密度 ,晶粒生长模型则考虑了枝晶尖端生长动力学和择优生长方向 <10 10 >,也考虑了温度场的影响 ,并完成了宏观温度场和微观计算的耦合。最后通过压铸镁合金标准拉伸试棒金相试验 ,对模拟结果进行了验证 ,试验结果和模拟结果在平均晶粒尺寸方面符合较好     

压射速度和料饼厚度对压铸AM60B镁合金压室预结晶的影响(英文)

采用不同的慢压射速度、快压射速度和不同的料饼厚度,压铸直径6.4mm、标距长度50mm的标准拉伸试样,观察压铸试样的显微组织,分析不同工艺对压室预结晶的影响,讨论压室预结晶与工艺参数的关系。结果表明:随着料饼厚度的增加,组织中的压室预结晶数量减少;低的慢压射速度可获得较大尺寸的压室预结晶;高的快压射速度有利于形成球状的压室预结晶。     

压铸镁合金的研究发展

1．压铸镁合金 镁合金材料从1808年问世到1886年始用于工业生产，其间持续了约80年。从1929年推出高强度MgA19Zn1即AZ91开始，镁合金的工业应用获得了实质性的进展。镁合金作为结构材料，很早以压铸件的形式进入汽车制造工业领域。铝和锌是往镁中最先添加的合金化元素，从而研制出工业上最早应用的镁．铝、锌系合金，铝是该系合金主要的强化组元，合金的强度随铝含量的增加而提高。     

压铸镁合金的研究发展

介绍了压铸镁合金材料及其应用的发展概况以及镁合金压铸件的生产现状，并对压铸镁合金耐腐蚀性研究、高湿性能研究以及半固态压力铸造新技术的发展作了阐述。     

PLC在冷室压铸机上的应用

PLC以其柔性好,支持多种通讯网络,便于扩展等优点被广泛应用于机械制造,汽车工业等领域.以SIEMENS S7-300 PLC为基础,论述了PLC应用在冷室压铸机上的硬件配置,软件组态,现场调试过程.     

卧式冷室压铸的中心浇道

中心浇道因具有流程短、填充顺序同步、温度场分布均匀、排气通畅、排渣方便等诸多有利因素而得到模具设计师的首肯。但在卧式冷室压铸机上 ,却很少得到运用 ,其原因主要是 :卧式冷压室在浇入合金液时 ,常规中心浇道会发生金属液直接流入横浇道 ,形成压射前的浇道堵塞 ,影响后续压射动作的实现。通常对只能在卧式冷室压铸机上设计中心顶浇道的铸件模具 ,采用图 1所示浇道 ,并需附加机构 ,以推或拉料的方式 ,在模具型腔开启前 ,先行切、拉断浇道 ,因而模具结构趋于复杂 ,生产中易发生故障。图 1　通常采用浇道1 .直浇道　 2 .料饼图 2所示浇道形式 ,突破传统形式 ,成功地解决了冷室卧式中心顶浇道的技术难题。其原理是由压室浇入的合金液被浇道挡块封锁在直浇道内 ,当压铸机冲头实施压射动作后 ,压射状态下的合金液 ,力推挡块使其左移到位 ,合金液由上方进入环形横浇道 ,进而按设计要求方位进行填充。图 2　经过改进的浇道1 .进料口 2 .过渡浇道 3 .环形横浇道4 .挡块退让腔 5 .浇道顶杆 6 .堵料块 (口 )该方案在实施时需注意如下几点。①挡块处合金填充后在料饼处产生如图 3所示冷隔层 ,从而使料饼下方与周边填充...     

卧式冷室压铸的中心浇道

中心浇道因具有流程短、填充顺序同步、温度场分布均匀、排气通畅、排渣方便等诸多有利因素而得到模具设计师的首肯。但在卧式冷室压铸机上，却很少得到运用，其原因主要是：卧式冷压室在浇入合金液时，常规中心浇道会发生金属液直接流入横浇道，形成压射前的浇道堵塞，影响后续压射动作的实现。通常对只能在卧式冷室压铸机上设计中心顶浇道的铸件模具，采用图１所示浇道，并需附加机构，以推或拉料的方式，在模具型腔开启前，先行切、拉断浇道，因而模具结构趋于复杂，生产中易发生故障。 图２所示浇道形式，突破传统形式，成功地解决了冷…     

压铸AM60B镁合金TIG焊组织研究

对压铸AM60B镁合金板钨极氩弧焊缝显微组织进行了观察分析.结果表明,焊缝中心区由细小均匀的等轴晶和呈网状分布于晶界的高相比例Mg17Al12共晶相组成,在接近上自由表面分布着细小圆形气孔;靠焊缝侧的熔合区集中出现不同尺寸的气孔和微观疏松,显微组织由粗大等轴晶和数量明显减少、呈蠕虫状和颗粒状分布在晶界的Mg17Al12共晶相组成;靠热影响区侧的熔合区组织粗大、晶界和Mg17Al12共晶相逐渐模糊;热影响区组织形貌与母材相近,但晶粒有明显长大现象.     

富来远东公司组织镁合金压铸考察团 赴德国考察镁合金压铸技术及设备

镁合金压铸是目前压铸行业的特点 ,在亚洲地区 ,如台湾、新加坡、韩国等地 ,都有迅猛的发展。在中国内地 ,也引起了有关方面的高度关注。众所周知 ,德国在镁合金压铸件技术方面 ,处于世界领先地位。为了使中国的压铸同业进一步了解当前世界镁合金压铸方面的最新进展 ,富来远东公司专门组织了镁合金压铸考察团 ,于 2 0 0 0年 10月初到德国进行了考察 ,成员包括大学研究学者 ,镁合金压铸专家等。考察团在德国考察了富来公司、阿伦大学、ＭＯＮＥＶＡ压铸厂、ＡＨＣ公司等。富来公司是当前世界上主要的压铸机生产厂商之一 ,除了在德国本土以外 …     

富来远东公司组织镁合金压铸考察团赴德国考察镁合金压铸技术及设备

镁合金压铸是目前压铸行业的特点,在亚洲地区,如台湾、新加坡、韩国等地,都有迅猛的发展。在中国内地,也引起了有关方面的高度关注。 众所周知,德国在镁合金压铸件技术方面,处于世界领先地位。为了使中国的压铸同业进一步了解当前世界镁合金压铸方面的最新进展,富来远东公司专门组织了镁合金压铸考察团,到德国进行了考察,成员包括大学研究学者,镁合金压铸专家等。考察团在德国考察了富来公司、阿伦大学、MONEVA压铸厂、AHC公司等。     

压铸镁合金表面处理工艺研究

对采用不同清洗方法和前处理工艺的压铸镁合金进行了微弧氧化表面处理，考察了不同工艺条件下，镁合金压铸试样板以及实际压铸产品的抗腐蚀能力，分析了影响镁合金腐蚀性能的因素，并与达克罗处理工艺的抗腐蚀性能进行了对比。试验结果表明，采用合适的工艺，微弧氧化表面处理完全可以满足汽车壳体类零件的抗腐蚀性能要求。     

异军突起的镁合金压铸

介绍了国外发达国家和地区镁合金压铸的发展 ,论述了国内发展镁合金压铸的优势与前景     

镁合金压铸技术的研究现状

介绍了镁合金压铸件的特性及应用,压铸技术的发展及应用等研究现状;讨论了镁合金压铸技术面临的挑战与机遇,指出了镁合金压铸技术的发展方向。     

镁合金压铸的发展前景

回顾了镁合金压铸的历史,提出21世纪我国锌合金压铸将有大的发展,特别是在汽车工业中将有良好的发展前景。对于镁合金压铸中的关键技术逐一地作了扼要的说明。     

异军突起的镁合金压铸

介绍了国外发达国家和地区镁合金压铸的发展,论述了国内发展镁合金压铸的优势与前景。     

压铸镁合金激光堆焊层的组织与力学性能

采用光纤激光填丝焊接技术进行压铸镁合金薄壁构件的缺陷补焊,利用扫描电镜和拉伸试验机进行分析与测定,着重研究了激光功率对补焊层组织及力学行为的影响规律。结果表明,通过方案和工艺参数优化,获得了成形良好的多层多道焊缝,未发现裂纹和夹杂缺陷。激光填丝补焊层以α-Mg树枝晶为基体,其上分布粒状、棒状的β-Mg17Al12强化相颗粒。由于晶粒细小,激光补焊层焊缝组织拥有良好的强韧性。激光功率=2.4 k W时,拉伸断裂强度高达250 MPa,伸长率为8.6%,优于母材铸造组织。然而,激光功率≥2.6 k W时,母材熔化过多,将导致焊缝性能恶化。     

电磁搅拌对压铸镁合金组织性能的影响

对5mm厚的压铸镁合金AZ91镁板进行电弧重熔过程中,外加纵向交流磁场。通过对重熔后试件进行力学性能和显微组织分析,研究磁场参数对AZ91组织和性能的影响规律,并对磁场作用机理进行研究。试验结果表明,外加纵向磁场通过旋转电弧对熔池进行搅拌,改变晶粒结晶过程,使重熔层中晶粒组织得到细化,进而使抗拉强度和硬度等性能得到改善,同时磁场的电磁搅拌作用可以净化液态镁合金(使杂质球化并弥散分布),促进气泡上浮,降低镁合金热裂纹敏感性,抑制热裂纹产生。     

压铸镁合金AM60B的微观组织特征

镁合金压铸件中的压室预结晶组织及离异共晶组织对铸件最终使用性能有着重要的影响.针对冷室压铸工艺,采用AM60B镁合金研究不同低速速度及高速速度下压铸实验件的凝固组织特征.通过OM、EBSD、XRD、SEM及EDS等实验手段进行分析和定量统计.结果表明:在低速压射阶段,压室中熔体的过热度消失,达到初生相形核条件;在高速充填型腔过程中,压室预结晶组织向铸件中心偏聚,使得其心部含量高于表层;同时,压铸件靠近浇口端压室预结晶组织含量高于远离浇口端;低速速度越小,压铸件中压室预结晶组织含量越高;高速速度越小,压铸件中压室预结晶颗粒越粗大,枝晶形貌越完整.在压铸凝固后期,初生a-Mg晶界处出现离异共晶组织,共晶β-Mg17Al12相在压铸件中心及表层分别呈网状和粒状分布,且压铸件中心及缺陷带位置的共晶组织含量高于表层.