HHT在爆裂噪声检测中的应用研究

该文应用一种新型的非线性非稳态信号处理方法——希尔伯特黄变换(hibert huang tramsform,HHT)进行逆变器中低频噪声-爆裂噪声的检测与定位,该方法利用经验模态分解(empirical mode decomposition,EMD)将待测信号分解为各基本模态分量(intrinsic mode function,IMF),然后对所得IMF进行自适应阈值去噪。经希尔伯特变换(hilbert transform,HT)后,其瞬时振幅与瞬时频率即可清晰表现出爆裂噪声特点与准确突变位置与时长。通过与小波去噪和小波模极大值去噪检测进行对比分析可得,该方法可以同时从时频两方面对信号进行分析,能够实现对故障信号的准确检测与定位。     

爆裂管在光面爆破中的应用

文章概述了光面爆破和爆裂管的概念,从实施光面爆破的要求和爆裂管的性能特征及作用原理进行了分析.结合在光面爆破中的具体使用方法和应用实例,可知爆裂管是进行巷道周边光面爆破的先进爆破器材,有望在工程建设单位的施工过程中推广使用.     

蒸汽管爆裂原因分析

蒸汽管材料为15CrMoG,设计寿命为15-20 a（年）,使用一年半后发生了爆裂,现场调查表明蒸气管有超温使用现象。通过化学成分分析和常温力学性能分析表明蒸气管用料符合技术要求。金相分析结果表明蒸汽管有蠕变空洞和珠光体球化现象,高温瞬时力学性能试验结果表明蒸汽管于705℃时力学性能已明显降低,断口宏观检验和断口微观分析均表明该蒸汽管爆裂具有超温爆裂特征。     

石油裂化炉管爆裂失效分析

用于石油裂化炉中Cr5Mo钢管在500℃工作温度条件下经过多年运行后发生爆裂.采用化学成分分析,宏、微观检验、力学性能测定及物理性能检测等方法对爆裂炉管进行了失效分析.结果表明,爆裂原因是管件局部温度过高,造成钢管外壁表面严重氧化;内壁表面结焦严重,钢管导热性能下降;局部温度和管压升高,使管材蠕变速度加快,在较高温度和压力的共同作用下蠕变使得管壁逐渐变薄,直至最终爆裂.通过进一步论证,只要管内不结焦或少结焦,焦层厚度≤5mm,管壁厚度≥8mm,外壁无裂纹状况下炉管仍可使用,否则考虑判废.     

涡轮增压器压气叶轮爆裂转速数值分析与试验研究

随着内燃机不断向高效率、大功率、智能化方向发展,其核心部件涡轮增压器逐渐向高压比、高转速、大流量方向迈进。由于涡轮增压器压气叶轮的转速非常高,压气叶轮爆裂尤其是产生非包容性碎片时会对内燃机运行安全造成严重危害,甚至造成人员伤亡,因此研究涡轮增压器的包容性尤为重要。基于有限元法,针对涡轮增压器包容性(压气叶轮的爆裂转速和弱化方式),分别运用线弹性材料模型及双线性等向强化弹塑性材料模型模拟了涡轮增压器压气叶轮在离心载荷作用下的爆裂转速,并对完整压气叶轮及2种弱化处理的压气叶轮进行了包容性试验。结果表明:运用双线性等向强化弹塑性材料模型计算得到的压气叶轮爆裂转速与试验值约相差2%,而运用常规线弹性材料模型计算得到的压气叶轮爆裂转速与试验值约相差16%,偏保守。同时,2种弱化处理的压气叶轮均在预定转速下爆裂,验证了弱化方式的合理性与准确性;通过控制开槽的尺寸即可实现压气叶轮在预定转速下爆裂。研究结果为后续涡轮增压器压气叶轮包容性分析奠定了基础。     

水冷壁管爆裂分析

采用化学成分分析、金相组织检验和力学性能测定等方法对水冷壁管的爆管进行了综合分析.结果表明,爆口处的硬度明显高于基体的硬度;基体组织为铁素体 珠光体,没有明显球化现象,而爆口处的组织为铁素体 珠光体 贝氏体的亚温淬火组织.由此说明水冷壁管的爆裂主要是短时急剧过热造成材料的高温强度降低而开裂.     

砖结构烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐影响

爆破拆除的这座烟囱高度 30m ,砖砌结构 ,筒体厚 37cm ,在距地面 5m处爆破拆除 ,烟囱倒向的反侧紧连平房等建筑物 ,且需要保护。本文叙述了烟囱控爆方案和爆破参数设计 ,就烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐的影响谈了笔者一些肤浅的认识     

砖结构烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐影响

爆破拆除的这座烟囱高度 30m ,砖砌结构 ,筒体厚 37cm ,在距地面 5m处爆破拆除 ,烟囱倒向的反侧紧连平房等建筑物 ,且需要保护。本文叙述了烟囱控爆方案和爆破参数设计 ,就烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐的影响谈了笔者一些肤浅的认识     

锅炉过热器管爆裂原因分析

锅炉受热面管由于设计、制造、安装、运行、检修、管理等方面的问题以及长期在高温、高压、腐蚀、冲蚀恶劣条件下运行存在的老化等原因,发生爆漏损坏是热电厂的常见事故,主要针对锅炉过热器管爆裂原因进行探讨,有利于防止事故发生。     

谈纸张印后折口爆裂

气候干燥时节,困扰铜版纸折页用户的折口爆裂（又称“爆筋”或“爆线”）问题也会随之增多。要解释此问题,首先要从铜版纸组成说起。     

高铬复合铸造轧辊爆裂分析

热轧板轧机的F1机架工作轧辊在轧钢过程中发生断裂.为了探明断裂原因,对断裂轧辊进行了化学成分,高、低倍组织及断口的宏、微观分析.分析结果表明,轧辊的断裂属于脆性爆裂,引起脆性爆裂的原因主要与轧辊的铸造缺陷和组织缺陷等有关.     

浅谈影响城市输配水管爆裂的因素及对策

通过对县城城区供水管网的各种管材材质及所占的比例，和引发爆管因素的分析，总结出了怎样有效的降低爆管的发生，确保供水管网安全运行的实践经验。     

锅炉水冷却管爆裂原因分析

通过宏观检查、金相检验、化学成分及能谱分析等方法对锅炉水冷却管爆裂原因进行了分析。结果表明:爆裂处管子局部受热,导致显微组织发生变化,使钢管金属材料的力学性能下降,受热面变形,管子慢慢胀粗导致管壁减薄,引起管子鼓包、穿孔直至开裂,造成爆管。     

液氧充装真空软管粉碎性爆裂的事故分析

介绍一起充液真空软管在充完液氧后发生粉碎性爆裂的事故,分析了爆炸发生原因,提出整改措施。     

GCr15轧辊热处理爆裂失效分析

GCr15钢制轧辊在淬火后的第二次回火过程中发生爆裂失效事故,通过断口分析、化学成分分析、硬度测试和金相检验等方法对轧辊的断裂过程及原因进行了分析。结果表明:轧辊热处理前材料质量较差,存在严重的成分偏析和网状碳化物,材料脆性较大,是导致该轧辊发生爆裂失效的主要原因;而轧辊淬火冷却速率较快产生较大的淬火应力,则是导致轧辊爆裂的诱因。最后提出了改进措施,对轧辊的生产起借鉴作用。     

锅炉省煤器炉管爆裂分析与剩余寿命估算

通过X射线氧化产物分析及宏、微观检验,结合炉管剩余寿命理论计算,认为锅炉省煤器炉管的爆裂失效是超温造成蠕变损伤,蠕变孔洞在应力作用下继续长大并聚合连接成裂纹,最终导致炉管破裂。提出了防止措施。     

天然气加气站管道爆裂分析

加气站天然气管道在加气时突然发生爆裂。采用宏观检验、化学成分分析、硬度测试、金相检验和扫描电镜分析等方法对其进行了爆裂原因分析。结果表明：该管道的内壁在天然气高压冲刷下,沿纵向加工方向产生硫化物选择性腐蚀,形成纵向沟槽,产生应力集中并使管道有效尺寸减少,承受压力的能力减弱,最终在薄弱处的弯头外侧产生爆裂。     

锅炉过热器管爆裂原因分析

针对某热电厂4号锅炉12CrlMoV钢过热器管的爆裂破坏,进行了宏观形貌、化学成分、金相组织、扫描电镜等的分析。结果表明,炉管爆裂的原因是炉内局部温度过高,该处炉管长期过热,管壁组织珠光体球化达到5级．晶界出现蠕变裂纹,导致炉管强度降低所致。     

优质克拉级Ib型金刚石单晶的高温高压合成及应用研究

利用温度梯度法,在国产六面顶压机上进行优质克拉级Ib型金刚石单晶的高温高压合成及应用研究.通过合理设计实验组装,优化生长工艺,严格控制生长速度等成功合成出了多颗优质克拉级金刚石单晶.借助扫描电子显微镜(SEM)对克拉级金刚石单晶的表面缺陷进行了测试分析.考察了生长速度对晶体品质的影响.同时,对优质克拉级大单晶在饰品钻石...     

Y43H-16活塞式减压阀壳体爆裂分析

输送蒸汽管道系统维修后在进行试运行时,发生Y43H-16活塞式减压阀爆裂。经调查和勘验,以及对活塞式减压阀壳体进行宏微观、断口、化学成分和力学性能的检测,认为,活塞式减压阀选型不合理、材料力学性能偏低和使用不当是导致活塞式减压阀壳体爆裂的原因。