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1.
湿硫化氢环境用低合金高强度钢 总被引:10,自引:2,他引:8
柳曾典 《石油化工设备技术》1998,19(5):57-61
低合金高强度钢在湿硫化氢环境中的开裂形式,目前一般认为有四种,即氢鼓泡(HB)、氢致开裂(HIC)、硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和应力导向氢致开裂(SOHIC)。文章介绍了国外关于低合金高强度钢在湿硫化氢环境中腐蚀开裂的实验研究情况,并简要介绍了国外抗湿硫化氢环境腐蚀用钢的发展情况。 相似文献
2.
提高压力容器用钢板耐酸性的组织控制和适用钢的特性 总被引:2,自引:0,他引:2
叙述了对于压力容器用钢材在湿润硫化氢环境下所发生的氢诱发裂纹(HIC)和硫化物应力腐蚀裂纹(SSC)的提高抵抗性能技术。根据这个技术生产出到127mm厚ASTM516-70级和50.8mm厚的A841级压力容器用钢板,已确认具有良好的耐HIC性能和耐SSC性能,而HIC性能由于氢S含量降到非常低和添加Ca使ACR值适当(1~3)时则有明显提高。采用潜在起点模型可以说明SSC的一种特征所示发生开矿的 相似文献
3.
氢进入金属材料中会引起金属材料的内部损伤。氢进入大型锻件中引发发裂(Shatter Cracks);氢进入钛金属材料中使钛材氢化,可能引起火灾;在加工含硫原油的工艺过程中,湿硫化氢腐蚀过程中产生的氢原子进入钢材中,会引发硫化物应力腐蚀开裂(SSCC),氢致开裂(HIC)和硫化物诱导氢致开裂(SOHIC)等内部损伤;在高温和高压临氢环境中,氢分子裂解为氢原子进入钢材中会引发氢侵蚀(HA)等多种类型的内部损伤。氢损伤主要是金属材料硬化、脆化和内部损伤,是氢进入金属材料中降低了金属的流变性。压力容器安全的关注点是氢如何进入金属材料中且其分布状态如何。根据菲克第一定律,建立了求取关键参数的方程(6)。借助试差法求得不同器壁厚度情况下的真实值,计算出所需的氢浓度及器壁中的氢浓度分布状态。最后简单地评价了膏屡拍作用. 相似文献
4.
炼油设备中的湿硫化氢腐蚀(2) 总被引:2,自引:0,他引:2
本文第(2)部分阐述硫化物应力腐蚀、氢诱导以及应力向氢诱导等3种开裂形式;从钢材的强度等级和化学成分、焊缝的硬度值、H_2S浓度、应力植水平和使用年限等方面分析了温硫化氢对压力容器开裂的影响;最后对限制焊缝硬度值、控制焊缝化学成分、焊后热处理以及湿硫化氢应力腐蚀开裂形成的条件等问题进行了讨论. 相似文献
5.
2.25Cr-1Mo钢厚壁压力容器埋弧焊采用焊后低温加热(LTPWHT)代替中间消除应力退火(ISR)、防止焊缝出现横向裂纹的基础是:焊缝残留应力和扩散氢含量峰值(DHC)位于最终焊道之下的硬化区,而采用正确的焊后低温加热即可使扩散氢含量降到引起开裂的临界扩散氢含量以下。埋弧焊的焊缝金属中扩散氢含量决定于熔剂的类型和成分,PF-200粘结焊剂在炉中再次烘干后立刻用于焊接,其焊缝熔敷金属的扩散氢含量 相似文献
6.
牛韧 《石油化工腐蚀与防护》2003,20(6):6-9,17
从炼油厂典型装置中产生湿H2S腐蚀的环境及部位着手,分析了因湿硫化氢腐蚀而引起的氢鼓泡、硫化物应力腐蚀开裂、氢致开裂和应力诱导氢致开裂等腐蚀形态,指出液相中硫化氢的浓度、溶液的pH值、温度以及材料的硬度、管道表面质量等与上述腐蚀有关。同时,从设计角度论述了不同情况下的选材原则。 相似文献
7.
介绍了输气管道的硫化物应力腐蚀(SSC)的危害性,分析了SSC特征及产生的条件和机理,指出硫化物应力腐蚀的两大控制因素--材料韧性因素和介质因素。通过抗SSC性能试验,给出了SCC的评价方法和抗SSC的有效途径。 相似文献
8.
9.
针对液化气球罐检验中发现的表面裂纹,分析了裂纹成因是湿硫化氢应力腐蚀,由湿硫化氢引起腐蚀开裂的形式包括氢鼓泡(HB)、氢致开裂(HIC)、硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和应力导向氢致开裂(SOHIC),论证了氢致裂纹较易于硫化物应力腐蚀裂纹发生,氢致裂纹产生后,在随后的高应力作用下,转化为硫化物应力腐蚀裂纹。裂纹打磨消除后通过安全评定避免对球罐进行补焊处理,在球罐内表面喷涂稀土合金防腐层,有效地解决了湿硫化氢应力腐蚀问题。 相似文献
10.
含硫化氢气井钻井过程中的腐蚀因素与防护研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在含硫气井的钻井过程中对于HRC大于22的钻具钢材除了腐蚀疲劳之外,在pH值小于9的环境中会发生硫化物应力腐蚀破裂,这种破坏比腐蚀疲劳更突然、更快,使钻杆大量损坏。含硫气井在钻井过程中,由于湿硫化氢的出现,常常会出现油管、套管、钻井设备、钻井仪器以及对支持保护管柱的水泥环柱等腐蚀和损坏问题,为此,阐述了湿硫化氢的腐蚀特点、机理,归纳总结了影响腐蚀的因素,综述了如何在这些方面防止其腐蚀,使损失减小,为指导油管、套管防腐工程实践提供了依据。建议在钻井过程中采用碱性钻井液,其pH值可到9或更高(至pH值12),以减缓或防止钻井过程中电化学从硫化物应力腐蚀破裂;含硫气井用的钻杆应该间歇使用。钻杆停用堆置时间可使其放氢,使钻杆恢复韧性,防止硫化物应力腐蚀断裂。 相似文献
11.
介绍了湿硫化氢环境中钢材的腐蚀种类及破坏机理、诱发硫化氢腐蚀的因素、抗硫化氢腐蚀钢材的选用原则和基本要求;从抗硫化氢腐蚀碳钢的焊材选用和焊接工艺要求这两方面进一步做了说明,特别针对抗硫化氢腐蚀碳钢的焊接问题,给出了一种低硫磷、高韧性、抗氢致硫化物应力腐蚀裂纹用的钢焊丝产品,该产品经专业机构抗HIC、SSC检测和金相试验测试以及在工程中的实际应用,结果表明完全能满足抗硫化氢碳钢焊接的特殊要求。 相似文献
12.
本文通过硫化氢对钢材产生硫化物应力腐蚀开裂机理及影响因素的探讨,结合四川当前含硫气井钻探过程中,中途测试必须短期使用高强度不抗硫的S-135、G—105钻杆这一生产中的矛盾问题,开展了室内S-135、G—105两种钻杆在不同应力条件、不同介质条件下的硫化物应力腐蚀试验,初步摸索到一些延长S-135、G—105钻杆发生硫化物应力破坏时间的规律,为现场S—135、G—105钻杆生产实践,提供了一些控制参考依据。 相似文献
13.
对炼油工业中5种常用钢材进行了腐蚀评价,旨在从腐蚀的角度为炼油装置的合理设计、选材、有效防护和开发新的耐蚀材料提供依据。采用恒载荷法中的应力环研究了这5种材料在NACE饱和硫化氢溶液中的耐硫化物应力腐蚀性能,并对影响材料抗硫化物应力腐蚀性能的合金成分、合金组织等相关因素进行了讨论。试验结果表明,在NACE饱和硫化氢溶液中,0Cr13和CF62抗SSCC的门槛应力值小于0.75倍的屈服强度,16MnR的门槛应力值大于等于0.75倍的屈服强度而小于0.95倍的屈服强度,0Cr18Ni10Ti和316L门槛应力值大于等于0.95倍的屈服强度,各种材料抵抗SSCC的能力从小到大的顺序为0Cr13,CF62,16MnR,0Cr18Ni10Ti和316L。为保证炼油装置的长周期安全运行,对于炼油装置中硫化物应力腐蚀非常苛刻的环境,应首先考虑316L和0Cr18Ni10Ti等抵抗硫化物应力腐蚀能力大的材料,诸如0Cr13和CF62等抵抗硫化物应力腐蚀能力小的材料要慎重选用。 相似文献
14.
油气集输管线防止硫化物应力开裂的方法 总被引:2,自引:0,他引:2
硫化氢和水的同时存在是金属材料产生硫化物应力开裂的根本原因。本文从影响硫化物应力开裂的环境因素和材料因素入手,阐明如何采用有效的手段防止材料的硫化物应力开裂,保证管线系统的正常运行。 相似文献
15.
罗志军 《石油化工腐蚀与防护》2012,29(2):47-50
分析了加氢装置中硫化氢的来源并阐述了高温硫化氢、湿硫化氢的腐蚀机理和形态,重点强调了湿硫化氢腐蚀主要为应力腐蚀开裂以及给工程带来的危害。文章以典型的渣油加氢装置为例,分析了渣油加氢装置中包括原料油、反应流出物和循环氢脱硫等高压系统的腐蚀部位及介质环境。结合湿硫化氢的腐蚀机理、腐蚀类型和工程实际应用情况,论述了渣油加氢装置3个高压系统中湿硫化氢的腐蚀形式,并提出了选材标准、原则和常用的防腐蚀措施。还分别从材料的生产方式、交货状态和纯净度等方面从满足抗硫化物应力腐蚀开裂和抗氢诱发裂纹的角度提出了制造、热处理和表面缺陷等方面的具体要求。并提出防腐蚀的关键是要清楚生产装置中相关系统的介质,尤其是压力、温度、介质组成、介质质量浓度、相变和pH值等细节,才能做到正确选材。 相似文献
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湿硫化氢环境下的球罐腐蚀状况分析 总被引:5,自引:0,他引:5
在湿硫化氢环境下 ,尤其储存介质中的硫化氢含量超标时 ,很容易对储存容器壳体 (含焊缝和母材 )造成硫化氢应力腐蚀或氢鼓包。作者较仔细分析了 1 0 0 0m3 丙烯球罐产生硫化氢应力腐蚀开裂和40 0m3 LPG球罐产生氢鼓包的原因。提出了此类设备在设计选材、设备制造、施工安装和使用维护等环节应注意的问题。 相似文献
17.
硫化氢和内应力的同时存在是材料产生硫化物应力开裂的根本原因。本文从材料的金相组织,化学成分及内应务对材料抗硫化物应力开裂的影响入手,阐明采用合适的材料及工艺是压力容器控制硫化物应力开裂的有效方法之一。 相似文献
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20.
高含硫油气田中管道腐蚀非常严重。文章在分析了管道硫化氢应力腐蚀开裂机理的基础上,通过选取抗硫化物腐蚀材料(管材和焊材)、消氢处理、焊后热处理等方法,取得了比较好的效果,减小了管道的腐蚀程度.使管道能够安全、平稳、正常运行.延长了管道的使用年限。 相似文献