GB/T10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的测定 标准评级图显微检验法》标准解析(上)

对GB/T10561-2005标准的编制原则、主要技术指标修订依据进行了详细解析,对该标准的理解及执行有指导作用.     

GBFF10561—2005《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法》标准解析（下）

对GB／T10561—2005标准的编制原则、主要技术指标修订依据进行了详细解析,对该标准的理解及执行有指导作用。     

浅谈使用GB/T10561-2005标准测定钢中非金属夹杂物的常见问题

介绍了使用GB/T10561-2005标准测定钢中非金属夹杂物的常见问题,提出了关于提高非金属夹杂物评级准确度的建议。     

钢中非金属夹杂物显微评级方法的定量化探讨

应用ＩＢＡＳ系列图像分析系统，对建立一套与国家标准ＧＢ１０５６１─８９兼容的钢中非金属夹杂物显微评级方法的自动化和定量化标准作了可行性分析，结果表明建立这套标准是切实可行的。     

钢中非金属夹杂物含量测定方法国内外标准研究

论述铜中非金属夹杂物的来源、分类与测量方法,对各国标准的特点和现状进行了分析研究,对全面了解钢中非金属夹杂物测定方法标准有指导作用。     

我国非金属夹杂物显微检验法的标准述评——介绍GB／T 10561

对我国非金属夹杂物显微检验法——GB／T10561标准进行述评,通过新、旧国标的变化,说明新国标更具有可操作性和适用性,弥补了原国标的不足,实现了我国非金属夹杂物显微检验法与国际标准的接轨,值得我们推广应用。     

钢中非金属夹杂物标准图谱及评定方法的发展动态

阐述了评定钢中非金属夹杂物是研究金属结构与内在质量的一种重要方法，尤其是非金属夹杂物的显微评定方法。介绍了最新修订的ＩＳＯ４９６７－１９９８及美国ＡＳＴＭＥ４５－９７标准内容，并结合该标准对各项指标进行了对比分析。     

帘线钢中非金属夹杂物控制技术

为了满足高强度钢帘线的生产要求,必须降低钢中不变形非金属夹杂物的尺寸和数量。本文对帘线钢中氧化物夹杂物控制机理进行了总结,并对国内几家著名钢厂控制帘线钢夹杂物的措施进行了分析。     

钢中非金属夹杂物对显微组织的影响

使用金相法对碳素结构钢Q235B钢板的拉伸试样非正常断口进行分析,研究了钢中夹杂物类型和形态以及钢的显微组织。结果表明,Q235B钢板拉伸试样非正常断口及附近部位夹杂物严重,且存在粗大的带状组织,带状铁素体中有明显的非金属夹杂物。粗大带状组织的形成原因是由于铁素体以非金属夹杂物为结晶核心并沿着非金属夹杂物的变形方向生长而形成的。     

气瓶钢中非金属夹杂物研究

针对国内某钢厂EAF-LF-VD-CC工艺生产的气瓶钢,通过全流程系统取样、综合分析的方法,对LF处理前后、VD喂线处理后、中间包钢水和连铸坯中总氧(T[O])、显微夹杂及大型夹杂物的数量及变化情况进行了全面研究,分析了夹杂物产生的原因.结果表明:经过LF和VD精炼后钢液中显微夹杂物数量由16.7个/mm2减少到6.1个/mm2,VD喂线后夹杂物变性不完全,中间包过程钢液的二次氧化严重,铸坯中T[O]能稳定在(10±2)×10-6,铸坯中大型夹杂物为0.2 mg/kg.     

钢中非金属夹杂物塑性化研究

针对以帘线钢为代表的优质线材用高碳钢非金属夹杂物塑性化难题,进行了实验室研究和生产工艺优化研究.开发了在钢液ω(T.O)≤0.002%条件下,钢中非金属夹杂物的塑性化控制技术,使钢中非金属夹杂物评级系数由30以上降低至3.5以下.     

钢中非金属夹杂物显微评定方法的比对

随着钢铁工业生产技术进步以及检测手段的提高,GB/T 10561—89《钢中非金属夹杂物显微评定方法》所规定的检测方法,逐渐显现出其局限性。新标准GB/T 10561—2005《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法》较好地解决用光学显微镜评定钢中非金属夹杂物的一系列问题,该标准图谱的显微评定方法较旧标准更加完善。     

钢中非金属夹杂物显微评定的精确度研究

对钢中非金属夹杂物显微评定的精确度进行详细研究,分析了造成评定不够精确的原因,对如何严格按照国家标准,既需要定性判断非金属夹杂级别,又需要定量长度、宽度、数量进行测量、分析计算和数理统计,有效提高钢中非金属夹杂物显微评定的精确度进行了论述和总结。     

HP295钢中非金属夹杂物形成的热力学分析

针对HP295钢,采用热力学计算预测了冶炼和凝固过程中夹杂物的组成,同时,用扫描电镜（SEM）及能谱仪（EDS）对夹杂物的形貌和成分进行分析．结果表明：采用硅锰脱氧时,钢液中形成的夹杂物主要为鳞石英（SiO2）、锰铝榴石（3MnO·Al2O3·3SiO2）、莫来石（3Al2O3·2SiO2）和刚玉（A1203）等4类,且随【Al】含量提高或[01含量降低,夹杂物逐渐从鳞石英为主向刚玉为主转变,[A1]〈1×10^-6时主要为鳞石英,a[O]〈3×10^-3时则以刚玉为主;凝固过程析出夹杂物的组成与[Al]、[O]含量有关,1550℃时,当n[O]〉115．6×10^-5及[A1]〈4．5×10^-6时析出鳞石英,当口【O】〈115．6×10^5及[A1]〈10．5×10^-6时析出莫来石,当[A1]〉10．5×10^-6时析出刚玉;1510℃时,当a[01〉75．2×10^-5及[Al]〈3．51×10^-6时析出鳞石英,a[O]〈75．2×10^-5及[A1]〈8．18×10^-6时析出莫来石,[A1]〉8．18×10^-6时析出刚玉;另外,当3钢中有[Ca]存在时,凝固时可能析出钙斜长石甚至假硅灰石,析出物的成分及数量与钙的活度有关．热力学计算预测结果与扫描电镜分析结果基本一致,表明该热力学计算方法是可行的．     

积极解决钢中非金属夹杂物合格级别的兑换

介绍了我国有关钢中非金属夹杂物采标情况 ,对解决非金属夹杂物合级级别提出兑换意见。     

易切削结构钢中非金属夹杂物与切削性能的相关性

本文以钙硫系易切削结构钢为主要研究对象,借助于定量图像分析仪、电子探针、扫描电镜等仪器和设备,探讨了钢中非金属夹杂物与钢切削性能的相关性。研究钢中非金属夹杂物尺寸对刀具寿命的影响,结果表明:本试验条件下夹杂物对刀具寿命的临界影响尺寸为8μm。还研究了非金属夹杂物的间距、均匀性及数量对刀具寿命的影响。
最后,建立了描述非金属夹杂物特征参数与刀具寿命关系的数学模型。
试验表明,刀具寿命（T）主要受钢中非金属夹杂物有效颗粒数（Ne）和分布均匀度（H）的影响。