APP对硬质聚氨酯-酰亚胺泡沫泡孔结构及力学性能的影响

采用聚酰亚胺(PI)预聚法,合成由聚磷酸铵(APP)阻燃的硬质聚氨酯-酰亚胺泡沫塑料。分析了APP添加量对泡孔结构、泡沫结构参数、力学性能的影响以及三者之间的关系,并通过幂次法则建立起压缩性能、冲击性能与泡沫密度之间的关系。结果表明:随着APP添加量的增加,硬质聚氨酯-酰亚胺泡沫塑料的泡孔孔径和冲击强度减小,而泡沫密度、压缩强度和压缩模量均增大;冲击强度、压缩强度、压缩模量与泡沫密度之间的密度指数分别为-1.688、1.062和0.934;冲击性能和压缩性能与泡孔结构和孔隙率有密切关系。     

水对硬质聚氨酯泡沫塑料性能的影响研究

采用一步法合成了硬质聚氯酯泡沫塑料(PUF-R),考察了水的用量对PUF-R的表观芯密度、导热系数、拉伸强度、弯曲强度、压缩强度等性能影响,并利用扫描电子显微镜观察了泡孔形态.结果表明,随着水用量的增加,RPUF的密度、导热系数、拉伸强度、弯曲强度、压缩强度逐渐降低,储能模量随之下降,而泡孔直径则逐渐增大.     

空心玻璃微珠复合聚氨酯泡沫塑料的泡孔结构与性能

研究了加入空心玻璃微珠后，硬质聚氨酯泡沫塑料的泡孔结构、压缩性能以及阻尼性能。结果表明，随着空心玻璃微珠用量的增加，硬质聚氨酯泡沫塑料的泡孔减小，压缩强度提高，而材料的阻尼因子无明显变化。     

辐射交联高密度聚乙烯泡沫塑料交联度的研究

与化学交联方法相比辐射交联的高密度聚乙烯泡沫塑料有光滑、均一的表面,闭孔和树脂的内在性质赋予它良好的机械性能、耐冲击性、绝缘性。研究了加入AC发泡剂、EVA、多官能团单体(SR444)的辐射交联高密度聚乙烯泡沫塑料与交联度相关的性质。测试的参数包括辐射剂量、凝胶含量、泡孔尺寸。高密度聚乙烯树脂中在不同辐照剂量条件下加入5～10份发泡剂及多官能团单体,辐射剂量10～50kGy。在泡孔形成和生长阶段,交联度对于凝胶含量、泡孔结构都有重要影响。     

三乙醇胺对硬质聚氨酯泡沫塑料性能的影响研究

制备了孔径约0.5 mm的全水发泡硬质聚氨酯泡沫塑料。研究了三乙醇胺(TEA)用量对聚氨酯泡沫塑料发泡时间、表观密度、导热性能、力学性能等的影响规律。TEA是体系反应的催化剂,随着TEA含量增大后发泡时间变短。TEA含量少于7份时,发泡反应强于凝胶反应,制品泡孔直径随着其含量增加而变大,表观密度、热导率、压缩强度、拉伸强度和弯曲强度下降,断裂伸长率上升。TEA含量大于7份时,交联作用占主要地位,制品泡孔直径随着其含量增加而变小,表观密度、热导率、压缩强度、拉伸强度和弯曲强度上升。热失重分析也表明TEA含量大于7份后产生了交联作用。     

助剂对全水发泡阻燃聚氨酯硬泡性能的影响

采用聚醚多元醇、多异氰酸酯、泡沫稳定剂、液态阻燃剂、催化剂和水制备了全水发泡阻燃硬质聚氨酯泡沫塑料,研究了水用量、催化剂、泡沫稳定剂及阻燃剂对聚氨酯硬泡性能的影响。结果表明,水用量影响聚氨酯硬泡的泡沫密度、压缩强度、尺寸稳定性、吸水率等性能;不同催化剂复配影响聚氨酯硬泡的泡孔结构;泡沫稳定剂影响泡孔均匀性和聚氨酯硬泡的导热性能;磷酸三乙酯(TEP)对硬泡阻燃性能的影响优于磷酸三氯丙酯(TCPP)和阻燃聚醚多元醇(F-7190)。随TEP用量的增加,聚氨酯硬泡的氧指数增大,压缩强度降低;随F-7190用量增加,聚氨酯硬泡的氧指数略有增大,压缩强度先增大后变小。     

膨胀石墨填充硬质聚氨酯泡沫塑料的研究

对膨胀石墨(EG)填充硬质聚氨酯泡沫塑料(RPUF)泡孔结构和填料分散情况进行了分析，研究了EG对RPUF的微观结构形态、泡孔平均直径和泡孔直径分布的影响；同时研究了EG对RPUF的压缩力学性能和电学性能的影响，并分析其压缩破坏的机理。结果表明：EG使RPUF泡孔平均直径减小，泡孔尺寸分布减小，EG在反应体系中充当泡孔成核剂，石墨片层间距离小，并未形成插层复合结构。随EG用量的增加，RPUF的压缩强度和压缩模量轻微下降。不同膨胀倍率的EG对其压缩强度和压缩模量没有影响；EG填充RPUF的体积电阻没有变化，对其导电性能没有影响。     

端羟基液体丁腈橡胶对聚氨酯泡沫塑料性能的影响

采用一步法制备聚氨酯硬质泡沫塑料(RPUF)。考察了端羟基液体丁腈橡胶(HTBN)对聚氨酯硬质泡沫塑料表观密度、吸水性能、力学性能等的影响。结果表明:随着HTBN含量的增加,硬泡PU制品的密度逐渐降低,压缩强度、弯曲强度呈降低趋势,吸水率增加。     

硫化体系对再生胶发泡性能的影响

采用跳模法对再生胶进行发泡,考察了硫黄、促进剂CZ、TMTD对再生胶发泡特性及发泡体物理机械性能的影响,并用体视显微镜表征了泡孔结构。结果表明,随着硫黄用量的增加,再生胶发泡体的密度增大,发泡率、收缩率、泡孔体积分数及泡孔直径均减小,邵尔C硬度和压缩强度增大;随着CZ用量的增加,再生胶发泡体的密度和泡孔直径减小,发泡率和泡孔体积分数先减小后增大,收缩率先增大后减小,压缩强度和邵尔C硬度均先减小后增大;随着TMTD用量的增加,再生胶发泡体的密度增大,发泡率和泡孔体积分数均减小,收缩率和泡孔直径先增大后减小,压缩强度增大后略有下降。     

硅橡胶泡沫泡孔结构与压缩应力松弛性能的相关性

中国工程物理研究院的丁国芳等人研究了氧化锌晶须对硅橡胶泡沫泡孔疏密程度及其对材料力学性能的影响,研究了泡沫密度和混合泡孔结构对材料的压缩应力松弛性能的影响。结果表明,随着氧化锌晶须用量的增加,泡孔疏密程度在增大,硅橡胶泡沫材料拉伸强度和扯断伸长率也在变大。硅橡胶泡沫密度在0．56—0．58g／cm^3范围内时压缩应力松弛性能最佳;在相对密度不变的情况,具有混合泡孔结构的硅橡胶泡沫材料的压缩应力松弛性能更好。     

硅橡胶泡沫泡孔结构与压缩应力松弛性能的相关性

中国工程物理研究院的丁国芳等人研究了氧化锌晶须对硅橡胶泡沫泡孔疏密程度及其对材料力学性能的影响,研究了泡沫密度和混合泡孔结构对材料的压缩应力松弛性能的影响。结果表明,随着氧化锌晶须用量的增加,泡孔疏密程度在增大,硅橡胶泡沫材料拉伸强度和扯断伸长率也在变大。硅橡胶泡沫密度在0．56—0．58g／cm^3范围内时压缩应力松弛性能最佳;在相对密度不变的情况,具有混合泡孔结构的硅橡胶泡沫材料的压缩应力松弛性能更好。     

泡沫塑料的微观结构与性能

综述了近年来泡沫塑料微观结构与宏观力学性能关系的研究新进展,阐述了泡沫塑料微观结构如泡孔形态、泡孔密度的最新表征技术和模拟方法,详细分析了微观结构对泡沫塑料的力学性能尤其是压缩和拉伸性能的影响,并对研究作了总结和展望.     

腰果酚醛胺固化环氧树脂泡沫塑料性能研究

以双酚A型环氧树脂(EP)为基体树脂、自制的腰果酚醛胺(PCT)为固化剂、正戊烷(N-PT)为发泡剂、吐温-80和二甲基硅油为稳泡剂室温发泡制备新型环氧树脂泡沫塑料。研究了PCT用量对发泡时间和泡沫性能的影响,通过扫描电子显微镜和热失重分析对泡沫塑料的微观形貌和热性能进行了表征。结果表明,随着PCT用量增加,发泡时间逐渐缩短;环氧树脂泡沫塑料的密度、压缩强度、吸水率和热导率均随PCT用量的增加呈现先减小后增大趋势;当PCT加入量为30 %(相对于纯EP)时,发泡时间降至5 min;泡沫塑料的综合性能较佳,密度为0.0467 g/cm^3、压缩强度为276 kPa、吸水率为2.9 %、热导率为0.037 W/m·K,此时泡孔大小均匀,不良泡孔少;泡沫初始失重温度为248.4 ℃,最大失重速率温度为362.3 ℃,耐热性最佳。     

POE/EVA复合发泡材料性能

采用化学发泡法制备以聚乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)为基体,不同含量乙烯-辛烯共聚物(POE)及马来酸酐(MAH)接枝的乙烯-辛烯共聚物的复合发泡材料,并研究POE对EVA发泡材料发泡行为及力学性能的影响。结果表明:随着POE含量的增加,一方面增加了发泡材料的弹性,压缩永久变形降低,但拉伸及撕裂强度降低,另一方面减小了泡孔直径,增加泡孔密度,POE在质量分数30%的时候性能最好,泡孔直径是79.2μm。而随着POE-g-MAH含量的增加,一方面显著提高了发泡材料的拉伸、撕裂强度及耐磨强度,另一方面进一步降低了泡孔直径,增大了泡孔密度。接枝马来酸酐的POE质量分数在30%～40%发泡材料的性能最好,泡孔直径为68.1μm。     

MF/FEA-1100混合发泡剂对聚氨酯泡沫泡孔结构和性能的影响

以甲酸甲酯(MF)和1,1,1,4,4,4-六氟丁烯(FEA-1100)为混合发泡剂,制备了密度为30~35kg/m~3的硬质聚氨酯泡沫塑料,研究了发泡剂配比对泡孔结构和泡沫性能的影响。结果表明,随着FEA-1100比例的增加,泡沫的拉丝时间和脱粘时间延迟、泡沫流动性能提高;泡沫的压缩强度提高、导热系数降低。扫描电子显微镜(SEM)分析表明,采用MF和FEA-1100混合发泡剂,可使泡沫的泡孔结构更加均匀细腻;泡沫导热系数和压缩强度的各向异性与泡沫泡孔结构的各向异性相关。     

搅拌速率对聚氨酯软质泡沫塑料力学性能的影响

聚氨酯软质泡沫塑料是由大量泡孔和基体组成的,泡孔孔径对聚氨酯软质泡沫塑料的性能产生很大影响。改变塑料发泡时料液的搅拌速率能够得到泡孔孔径不同的聚氨酯软质泡沫塑料,且泡孔孔径在一定范围内随搅拌速率的增加而减小。研究了搅拌速率对聚氨酯软质泡沫塑料力学性能的影响。结果表明:在实验范围内聚氨酯软质泡沫塑料的承载能力和回弹性随搅拌速率的增大而增大,而拉伸强度和撕裂强度先增大后减小。     

影响聚氨酯泡沫塑料回弹性的因素

总结了影响高回弹泡沫塑料回弹性的因素,如泡孔的开孔率、形状、孔径及其规整性。在一定范围内,开孔率越高,回弹性越好;球形泡孔的回弹性高于其它形状泡孔的回弹性;在外力作用下,大孔径泡孔的形变是不可逆的,而小泡孔的形变是可逆的,但泡孔孔径不是越小,回弹性越好,而存在一个最佳值。泡沫塑料的回弹性随泡孔密度的增加而上升。为了获得尽可能大的泡孔密度,要求合理的孔径分布。     

超临界CO2制备微孔聚碳酸酯及其泡孔特性研究

采用超临界微孔发泡技术制备出一系列聚碳酸酯微孔泡沫塑料,通过扫描电子显微镜、密度测试等方法研究了发泡温度和发泡时间对聚碳酸酯微孔泡沫塑料泡孔特性和体积密度的影响。结果表明,在测试范围内,随发泡温度的升高,泡孔密度增加,泡孔孔径先增加后降低,体积密度降低;随发泡时间的增加,泡孔密度和孔径均增加,体积密度降低。     

发泡方法对硬质交联聚氯乙烯泡沫的影响

文章对硬质交联聚氯乙烯(cross-linked RPVC)进行发泡成型研究,考察了模压法、烘箱法和油浴法等发泡方法对cross-linked RPVC泡沫塑料的密度、交联度、泡孔形态和压缩强度的影响。结果表明,相同的整体密度下,油浴法得到的泡沫拥有更高的密度均匀性,交联度则是烘箱法制备的泡沫最高,模压法得到的泡沫泡孔直径较小,大小分布均匀,且压缩强度较高。     

单体配比对PMI泡沫塑料结构和性能的影响

探讨了四种不同单体配比(甲基丙烯酸/甲基丙烯腈)对PMI泡沫塑料结构和性能的影响.结果发现随着单体配比的增加PMI泡沫塑料的泡孔孔径先增大后减小,在单体配比为50/50时泡孔孔径最小.同时发现PMI的密度与泡孔孔径成反比,孔径越小,密度越大.PM1泡沫塑料的力学性能与耐热性能与其密度成正比,密度越大,其力学性能和耐热性...