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轧制42CrMo钢通常为制造要求强度高、塑性和韧性指标也较高的关键部位螺栓的首选材料之一。由于材料内部原始组织的不均匀性等特点,采用常规的调质工艺,在满足高强度的基础上,其塑性和韧性指标往往达不到技术要求。通过采用双液淬火的调质工艺,成功地生产了轧制42CrMo钢高强度螺栓。 相似文献
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42CrMo钢齿轮轴断裂分析 总被引:1,自引:0,他引:1
某轧钢厂齿轮轴材质为 4 2CrMo钢 ,尺寸为370mm× 2 5 10mm ,齿顶圆直径为4 30mm ,齿轮轴的轴颈为2 30mm ,安装后使用仅 9天 ,就在轴颈处断裂。该齿轮轴的生产工序为 :毛坯锻造→去氢退火→正火→机加工。协议要求正火后齿轮轴的硬度为 2 70~ 310HB。为此对该齿轮轴进行了失效分析。1 断裂齿轮轴的宏观观察及取样 齿轮轴的断裂部位位于齿轮与轴颈的交接处 ,即齿根部位 ,断裂方式是横向断裂。观察齿轮轴横向断口 ,发现断裂源位于轴颈外表面 ,呈环形向内扩展开裂 ,肉眼可见 6个扩展环 ,每环宽约 2mm ,共12mm深 ,… 相似文献
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针对42CrMoA钢制10. 9级风电螺母调质处理后出现裂纹失效的现象,采用荧光光谱仪、光学显微镜、扫描电镜、洛氏硬度计、拉伸试验机、冲击试验机检测样品的化学成分、组织状态、综合力学性能,分析裂纹形成的原因,并提出改进方法。结果表明:调质裂纹是淬火裂纹,在淬火过程中产生,并在回火过程中氧化;原材料的混晶组织是造成调质裂纹形成的原因,混晶组织在淬火过程中,表面产生马氏体,心部产生块状铁素体及少量网状铁素体,相变应力集中,变形不均匀,导致调质裂纹产生并扩展,且进一步导致材料综合力学性能大幅度下降;混晶组织经完全退火加正火后得到均匀晶粒组织,经调质处理后,无缺陷组织和无裂纹现象出现。 相似文献
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42CrMo钢六角头螺栓在热镀锌工艺完成后的磁粉探伤时发现部分螺栓的圆角处存在裂纹。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等对螺栓进行了断口、显微组织和成分分析。结果表明,开裂螺栓经破断后的断口符合氢脆断口特征,断口附近氢元素的质量分数偏高,达4×10-6。裂纹形貌特征和氢脆裂纹特征吻合,裂纹两侧组织为正常的调质组织且裂纹内还发现有锌液残余,可以排除裂纹是由于组织异常或在淬火时产生的。因此,可以推断42CrMo钢六角头螺栓开裂类型为氢致开裂,氢致开裂发生在热镀锌过程中。 相似文献
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42CrMo钢短轴,其外形如图1所示,经调质处理,硬度为49HRC,加工成型后进行镀铬处理。该短轴在使用过程中其第四牙螺纹处发生断裂。为此,对断口实样进行了宏观断口分析、金相分析,并采用扫描电镜和电子探针等设备进行了检测和分析。 相似文献
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42CrMo中碳调质高强钢的焊接 总被引:1,自引:0,他引:1
我厂所生产的西德Kst Ⅲ—58皮带机配件中,有一种法兰轴,外形尺寸为φ400×559(如图1所示)。根据经验,当Ceq>0 .4时,焊接接头淬硬倾向大,可能出现冷裂纹,而42CrM。钢的Ceq值达。.834帕,故42CrM。钢冷裂敏感性很大,焊接性差, 相似文献
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42CrMo钢阀杆断裂失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
42CrMo钢阀杆在使用过程中倒角部因承受较大的力而发生断裂。采用金相显微镜和扫描电镜对液压件渗碳表层及过渡层的组织特征进行分析,用显微硬度计测定阀杆硬化层深度和硬度梯度分布,从组织结构和硬度分布分析失效原因。结果显示,阀杆的强度和硬度都低于技术条件要求,阀杆的结构设计以及硬度和强度降低是阀杆断裂的最主要原因。 相似文献
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本文通过扫描电镜、能谱、金相和显微硬度等方法对疲劳寿命试验后的滚珠丝杠副20CrMo钢渗碳螺母进行了失效分析。结果表明,20CrMo钢渗碳螺母单侧滚道出现严重接触疲劳破坏的原因是:1)因原材料成分不均匀而形成黑白相间的不均匀组织;2)由于渗碳不均匀而造成失效滚道部位的渗碳层过浅;3)与其配套的丝杠加工分度不均匀而导致丝杠副运行时螺母两条滚道的受力不均匀。 相似文献
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曾会书 《热处理技术与装备》2010,31(3):48-49,62
经调质处理的吊钩螺母在机加工时发现内孔有纵向裂纹。采用化学成分分析、宏观分析和金相分析等方法分析了有裂纹的螺母,又通过改进试验进行了验证。结果表明:由于双液淬火使工件淬火内应力增加,而吊钩螺母的结构形状又使其内孔切向拉应力增大,二者的综合作用导致了吊钩螺母内孔产生淬火裂纹。 相似文献
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