CP-Ti和Ti-0.2Pd合金的显微组织对其耐蚀性的影响

采用动态电位极化和交流阻抗方法研究工业纯钛(CP-Ti Grade 2)和钛钯合金(Ti-0.2Pd Grade7)在模拟体液中的耐蚀性;研究热处理和等通道径角挤压(ECAP)处理获得的两种钛金属的显微组织对耐蚀性的影响;利用交流阻抗谱对各种处理方式得到的表层特征进行研究。结果表明:ECAP处理大幅度提高了两种金属的耐蚀性,马氏体组织的CP-Ti比魏氏组织的CP-Ti具有更高的耐蚀性,均匀等轴粗晶的空冷CP-Ti的腐蚀电流密度较低。ECAP处理的Ti-0.2Pd表面显示双层膜结构,其余处理方式的试样表面显示具有单层膜结构。     

Al-5Ti-1B和Ce对5182铝合金组织和性能的影响

用金相显微镜、扫描电镜等分析手段,研究了w(Ce)分别为0.1%、0.2%和0.3%的Al-5Ti-1B和Ce变质剂对5182铝合金铸态组织和性能的影响。结果表明,Al-5Ti-1B对5182铝合金晶粒度的细化程度优于稀土元素Ce的。加入Al-5Ti-1B或Ce的5182铝合金,其力学性能明显提高。当Al-5Ti-1B的质量分数为0.2%时5182铝合金性能最好。     

电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金的组织与晶粒细化效果

采用电磁搅拌连续铸挤工艺成形Al-5Ti-1B合金线,利用等离子体发射光谱仪、光学显微镜、X射线衍射仪和扫描电镜研究了Al-5Ti-1B合金线的组织与晶粒细化效果,并与Al-5Ti-1B合金锭进行了比较。结果表明,通过中间包电磁搅拌和连续铸挤成形过程中半固态剪切搅拌和剧塑性变形作用,可细化TiAl3相尺寸,改善TiB2粒子的分布状态,TiAl3相为细小块状,TiB2粒子弥散分布于α-Al基体中。Al-5Ti-1B合金线的晶粒细化能力增强,纯铝中添加0.2%的Al-5Ti-1B合金线静止5min,晶粒平均尺寸可细化至223μm,静止180min,晶粒平均尺寸为316μm。     

微观组织对Ti-0.2Pd钛板材耐腐蚀性的影响

在工业纯钛中加入0.2％钯制备的Ti-0.2Pd钛合金具有优异的耐腐蚀性,但是其结构件在实际应用中仍存在缝隙腐蚀或点蚀现象.研究了结构件用板材轧制面、横截面和纵截面的微观结构及耐腐蚀性能,并分析了微观组织和晶体学取向对板材耐腐蚀性能的影响.结果表明:具有基面织构轧制面的自腐蚀电流密度最小,腐蚀速率最低,容抗弧半径最大,...     

50Ti-50Pd高温形状记忆合金研究

研究了50Ti-50Pd合金的马氏体相变、显微组织和形状记忆效应。结果表明：实验合金马氏体相变热滞小,呈热弹性,室温相为B19斜方结构;固溶处理50Ti-50Pd合金试样的记忆效应随起始恢复温度的升高而增大,弯曲循环可改善合金的记忆效应。     

钛表面辉光等离子制备Ti-Pd合金层耐蚀性能分析

采用辉光等离子冶金技术在纯钛表面制备了Ti-Pd合金层,并对Ti-Pd合金层的耐蚀性进行了研究。结果表明:合金层在100℃的NaCl饱和溶液+HCl溶液以及40℃下8.6%H2SO4溶液中的耐缝隙腐蚀性能优于Ti-0.2Pd合金;在室温80%H2SO4的条件下,腐蚀速率仅为0.682mm/a,是Ti-0.2Pd合金的18.2%;在室温30%HCl的条件下,表面Ti-Pd的腐蚀速率仅为0.004mm/a,是Ti-0.2Pd合金的12.5%。     

冷轧态Ti-35Nb-2Zr-0.3O合金的异常热膨胀行为

采用高真空非自耗电弧熔炼炉对Ti-35Nb-2Zr-0.3O (质量分数,%)合金进行熔炼。运用OM、XRD、SEM、TEM和静态热机械分析仪对Ti-35Nb-2Zr-0.3O合金进行表征,研究冷轧形变对合金显微组织及热膨胀行为的影响。结果表明:Ti-35Nb-2Zr-0.3O合金在冷轧过程中产生应力诱发马氏体α"(stress-induced martensiticα",SIMα")相,并形成平行于轧制方向的强110织构。等轴晶组织的Ti-35Nb-2Zr-0.3O合金表现出正常的热膨胀行为。形变后,合金的热膨胀行为出现异常现象,轧制方向表现为负膨胀,负膨胀程度随着形变量的增加而增大,截面方向表现为大于固溶态的正膨胀。30%形变合金的轧制方向在室温到250℃具有Invar效应,这一现象归因于SIMα"相变、晶格畸变和110织构的形成。冷轧态Ti-35Nb-2Zr-0.3O合金在室温到110℃的异常膨胀归因于SIMα"相到β相的晶格转变,而在高于110℃的异常膨胀行为归因于ω相和α相的析出。     

连续铸挤Al-5Ti-1B合金线的组织与晶粒细化效果

采用连续铸挤成形Al-5Ti-1B合金线,采用光学显微镜和扫描电镜分析了Al-5Ti-1B合金线的显微组织和晶粒细化效果,并与A1-5Ti-1B合金锭进行了比较.结果表明,连续铸挤 Al-5Ti-1B合金线中TiAl3 相呈细小圆块状,分布均匀,TiB2粒子弥散分布于铅基体;而Al-5Ti-1B合金锭中TiA13相呈粗大板条状,TiB2 粒子偏聚于铝晶界呈粗大团块状.Al-5Ti-1B合金线对纯铝的晶粒细化效果优于Al-5Ti-1B合金锭,纯铝加入A1-5Ti-1B合金线5 min后,晶粒尺寸达到最小.     

粉末压制Al-5Ti-1B合金的显微组织与晶粒细化性能

采用气雾化工艺制备Al-5Ti-1B合金粉,然后压制成Al-5Ti-1B合金,研究了粉末压制Al-5Ti-1B合金的显微组织与晶粒细化性能,并与铸造Al-5Ti-1B合金进行了比较。结果表明:气雾化快速凝固可以抑制TiB_2粒子的团聚和细化TiAl_3相,使TiB_2粒子和TiAl_3相均匀分布在粉末压制Al-5Ti-1B合金的α(Al)基体上。在纯铝熔体中添加0.2%(质量分数)的粉末压制Al-5Ti-1B合金并保温2 min,可使纯铝的晶粒组织从粗大的柱状晶细化为平均直径为183μm的等轴晶。保温时间延长至180 min,纯铝的晶粒平均直径仍保持在229μm。与铸造Al-5Ti-1B合金相比,粉末压制Al-5Ti-1B合金具有更强的晶粒细化能力和抗细化衰退能力。     

高品质Al-5Ti-1B合金线的组织与晶粒细化性能

采用等离子体发射光谱仪、光学显微镜、X射线衍射仪和扫描电镜,研究了高品质Al-5Ti-1B合金线的化学成分、显微组织和晶粒细化性能。结果表明,高品质Al-5Ti-1B合金线的Ti、B合金元素含量稳定,Fe、Si、V、K杂质元素含量低。合金线的组织均匀细小,无氧化夹杂物,TiAl3相平均尺寸为16.7μm,TiB2粒子平均尺寸为0.73μm。添加质量分数为0.2%的高品质Al-5Ti-1B合金线可使纯铝铸态晶粒细化到75.7μm,晶粒细化响应时间块,抗衰退能力强,适应铝熔体温度范围宽。研究结果可为细化剂生产企业和铝加工企业在生产、选用高品质Al-5Ti-1B合金线时提供参考。     

锻态Ti-44Al-4Nb-4V-0.3Mo-Y合金等轴及片层组织高温拉伸性能及组织演变

等轴γ晶粒和α2/γ片层是beta-gamma TiAl合金的2种主要变形组织形态。研究了锻态Ti-44Al-4Nb-4V-0.3Mo-Y合金等轴组织及片层组织的高温拉伸性能及组织演变。结果表明:拉伸温度对Ti-44Al-4Nb-4V-0.3Mo-Y合金的力学性能和显微组织有显著的影响。在相同温度下,Ti-44Al-4Nb-4V-0.3Mo-Y合金等轴组织的抗拉强度和屈服强度略高于片层组织,而延伸率相差不大。随拉伸温度的升高,合金的抗拉强度和屈服强度逐渐减小,而延伸率迅速增大。对于等轴组织,提高温度,等轴γ晶粒被拉长,发生完全的动态再结晶,从而细化合金的显微组织。对于片层组织,α2/γ片层的分解和γ板条的再结晶程度随拉伸温度的升高而增大。Ti-44Al-4Nb-4V-0.3Mo-Y合金的韧脆转变温度在750～800℃之间。     

Ti-Pd合金耐蚀性能研究

用腐蚀和电化学方法研究了耐蚀合金Ti-0.2Pd在不同温度的硫酸、盐酸、硝酸等介质中的均匀腐蚀性能和在沸腾温度的NH_4C1、MgCl_2、CuCl_2,FeCl_3,NaCl等溶液中的抗缝隙腐蚀性能,测定了合金的阳极极化曲线。研究结果表明:与纯钛相比,Ti-0.2Pd合金在还原性介质中的耐蚀性和高温高浓度的氯化物介质中的抗缝隙腐蚀性能有了显著提高。     

Al-5Ti-1B合金等径角挤压变形的数值模拟及试验研究

采用Deform3D有限元软件,在模具外角0°、20°、30°和摩擦系数0、0.2、0.3条件下,对Al-5Ti-1B合金进行了等径角挤压(ECAP)变形过程的模拟,研究了ECAP变形合金的等效应变分布情况。模拟结果表明:摩擦系数相同,模具外角从0°增加到30°时,等效应变随模具外角的增加而下降;大摩擦系数比小摩擦系数条件下更容易获得均匀的变形。在模具内角90°、外角20°时,对Al-5Ti-1B合金进行了室温一道次等径角挤压,分析了等效应变分布对微观组织及力学性能影响。结果表明:合金经过ECAP挤压后,晶粒尺寸明显细化。屈服强度从142.0 MPa增加到195.3 MPa,提高了37.5%;硬度从45.2 HV增加到55.9 HV,提高了24%。     

Ti-0.3Mo-0.8Ni合金管材冷轧开裂原因研究

研究了润滑剂、冷轧道次加工率和冷轧送进量对Ti-0.3Mo-0.8Ni合金管材开裂比率的影响。结果表明，冷轧时不同的润滑剂对应着不同的金属变形温度，使用使金属变形温度保持在150～200℃之间的B润滑剂，可使Ti-0.3Mo-0.8Ni合金管材开裂比率比较低，为5％左右；而两辊冷轧道次加工率为40％，多辊冷轧道次加工率为30％和25％。冷轧送进量选为中等大小，可有效地控制Ti-0.3Mo-0.8Ni合金管材的开裂比率在较低的范围内波动，从而提高了Ti-0.3Mo-0.8Ni合金管材冷轧成品率。     

Al-3Ti-1B-0.2C中间合金对A356合金的晶粒细化行为

对比了Al-5Ti-0.4C、Al-5Ti-1B及Al-3Ti-1B-0.2C中间合金对A356合金的晶粒细化行为.发现在730℃时,加入0.2%的Al-3Ti-1B-0.2C中间合金,可以使A356合金的晶粒尺寸由1000 μm以上细化至175 μm左右,保温60 min内,细化效果稳定,其细化能力明显优于Al-5Ti-1B和Al-5Ti-0.4C中间合金,且该中间合金的加入不影响Sr对共晶Si的变质效果.与Al-5Ti-1B中间合金细化后的A356合金相比,经Al-3Ti-1B-0.2C中间合金细化后的A356合金室温抗拉强度和伸长率分别提高了5.18%和15.98%.     

Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr合金的磨损特性

利用环块式腐蚀磨损试验机研究了Ti-29Nb-13Ta-4.6Zrβ型医用钛合金的磨损特性,并与传统医用钛合金Ti-6Al-4V进行了比较.研究表明在空气中干磨,Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr合金及Ti-6Al-4V合金的抗磨能力主要取决于合金的硬度及抗拉强度等力学性能;在0.9%NaCl溶液中磨损,Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr合金抗腐蚀磨损能力低于Ti-6Al-4V.Nb含量的提高可以增强Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr合金的抗腐蚀磨损能力.     

国内外Al-5Ti-1B合金线的组织与晶粒细化性能

采用等离子体发射光谱仪、光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪检测分析了国内外Al-5Ti-1B合全线的化学成分、显微组织和晶粗细化效果.结果表明:韩国SLM公司A1-5Ti-1B合全线Fe、Si杂质元素含量较高,国内A厂A1-5Ti-1B合全线TiAl3尺寸较大,TiB2粒子团聚较严重,荷兰KBM公司和国内B厂的Al-5Ti-1B合全线的化学成分、显微组织和晶粒细化性能综合质量较好.     

Ti-6．5Al-3．5Mo-1．5Zr-0．3Si合金本构关系的BP神经网络模型

利用THERMECMASTOR-Z型热力模拟试验机,在变形温度为780～1 080 ℃,应变速率为0.001～70.0 s-1条件下对Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金进行等温恒应变速率压缩试验,获得不同变形温度、不同应变速率和不同真应变下的流动应力数据.结合试验数据和神经网络知识,构建了采用BP算法的人工神经网络,训练结束后的神经网络即成为Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金的一个知识基的本构关系模型.利用所建立的BP网络模型对材料的流动应力进行了预测,发现预测值与试验数据吻合良好,说明该BP网络本构关系模型具有较高的精度,可用于指导Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金热加工工艺的制定.     

体育器材用Mg-3Al-1Zn-0.1Ti-0.3Mn镁合金的预变形处理

利用室温预变形处理技术对热挤压变形Mg-3Al-1Zn-0.1Ti-0.3Mn镁合金进行改性。结果表明,经预变形处理后,Mg-3Al-1Zn-0.1Ti-0.3Mn镁合金的低温抗拉强度、室温抗拉强度、冲击吸收功和耐磨损性能均得到提高。     

不同时效工艺下Ti-50.8Ni-0.3Cr形状记忆合金的组织和性能

以Ti-50.8Ni-0.3Cr形状记忆合金为研究对象,在不同温度和时间下对其进行时效处理,分析合金的显微组织、拉伸性能和超弹特性。结果表明,随着时效时间的增加,Ti-50.8Ni-0.3Cr形状记忆合金的塑性变差,强度不断提高。时效温度为300℃时,合金的超弹特性最好。