ZB326型半自动水平分型脱箱造型机

ZB326型造型机是国内新研制的产品,该机采用重力加砂、微震压实(比压～7公斤/厘米~2)、水平分型脱箱造型,结构紧凑、操作方便,砂型硬度分布均匀,平均在80以上,合型精度较高,适于中等复杂程度铸件的造型。本文简要地介绍了该机的特点、技术规格、结构及工序过程和工艺性能。     

铸型的几何参数对砂型压实过程的影响

砂型紧实的机械化和自动化应基于对其物理现象深入研究的资料。近年来大量著作阐述了压字法的优点,也述及其缺点,特别是砂型中紧度分布不均匀的问题。这些著作中推荐出一些参数的最佳值,但其数值和重要性却常相互矛盾。以压实比压为例,推荐的最佳值有5～6公斤/匣米~2,40～50公斤/厘米~2和更高一些,但却未考虑一般低压2～4公斤/厘米~2和超过100公斤/厘米~2的超高压。     

推荐一种适用于中小型铸造车间的造型机——Z146气动微震压实造型机的设计总结

一、前言1.适应中小型铸造车间生产的需要,作为系列产品之一:我国中小型铸造车间机械化造型,主要使用的是震击式和震压式造型机,如 Z145A 震压式造型机已在国内广泛使用。由于震击与震压式造型机噪音大,生产率低等问题,近几年来国内正逐步使用气动微震压实造型机。气动微震压实造型机的主要特点是压实的同时进行震击,因此可得到紧实度分布良好的砂型。另外气动微震压实造型机生产率高,振动较小,对基础要求低,噪音小等特点。从目前来看,国内外已用气动微震压实造型机逐步代替震击式和震压式造型机。     

关于高压造型比压的选择问题

现在,随着高压造型方法的发展,所采用的压实此压是相差很悬殊的:从5——6公斤/厘米~2,到40—50公斤/厘米~2,或者更高些。当然,在这其中不包括一般压实造型的2—4公斤/厘米~2的低压和某些特殊情况下的大于100公斤/厘米~2的超高压。在苏联,列宁格勒的基洛夫工厂采用的约20公斤/厘米~2,高尔基汽车厂的为15公斤/厘     

差动压实造型机

为了避免震击式造型机、震压式造型机和微震压实造型机在工作中产生的噪音,提高砂型紧实度及其分布的均匀性,进而提高铸件质量、改善铸造车间劳动条件。南京工学院机械系铸造教研组经过长期的研究试验,提出了差动压实造型机实用新型专利申请并获正式批准。     

用方圆定位销解决铸件错位

近几年来,我国气动微震压实造型生产线发展很快,我厂于1968年自行设计制造了二对比压为2.7～3.2公斤/厘米~2低压气动微震压实造型机,代替了原有九台271型造型机的小件生产线,砂箱内尺寸为800×500×180/180毫米,模板选用组合座标模板,其规格有三种:1/4模板的一号模板;宽向1/2的二号模板;长向1/2的三号模板(见图1),可根据零件的品     

气垫式微震压实造型机气垫部分近似计算

气动微震压实式造型机经过短短几年的生产实践,证明了比震压式造型机优越。它不需大的设备基础,对厂房及周围环境影响较小;而且在压实的同时能进行微震,使砂型平均紧实度和紧实度分布均匀性都有明显提高,因此,扩大了对复杂铸件和高砂箱的造型的适应能力。但也出现一些问题,就目前国内使用较多的弹簧式气动微震压实造型机而言,有如下几点:     

动载荷下型砂的紧实性

为了研究动载荷(图1微震压实α)、微震撞击压实б)和震击同时压实B))条件下型砂紧实性准则,采用了专用的试验台。在微震压实 a)时,装有型砂的砂箱完成简单的谐震动;在微震撞击压实б)时,出现由限制器7引起的撞击载荷;按图1B)紧实时,依靠压头8的惯性力实现压实。震击同时压实的紧实装置特点是:在工作台周期升起时,运动的压实部分对工作台卸载,而在震实过程中,压     

我厂机械化造型线解决铸件错位点滴

近年来,我国气动微震压实造型生产线发展很快,我厂原有的机械化气动微震压实造型生产线是七十年代初建成投产的,全线二班制生产,年产球墨铸铁件为7000吨左右,全线有二对比压为2公斤/厘     

关于气动微振机构的设计计算

气动微震压实造型机和高压微震造型机都有气动微震机构。气动微震机构中,采用最多的是弹簧式气动微震机构和气垫式气动微震机构二大类,它们又都有一些不同的结构型式。我们曾对弹簧式气动微震机构作了一些测试,初步探讨了压震示功图的理论,提出采用单位震击周期用于紧实型砂的比能,即用(e-e′)/T值(e——压震时的撞击比能;e′——压震时的反跳比能;T——压震一个周期所用的时间,即周期)作为衡量压震时撞击效果好坏的标准的初步意见,并据此对实测结果作了一些分析(详见“铸造机械”1975No4“低压微震造型机调试”一文——以后简称“调试”)本文是在“调试”     

差动压实紧砂过程试验研究

通过多种形式的模样试验表明,差动压实法的紧砂效果与微震压实法大致相同,型内压力分布大致相同。差动压实过程中正压力和侧压力是促进型砂紧实的两大因素。侧压力造成砂型产生塑性变形,进而使疏松处的砂型得到紧实。差动压实过程包括预压、差压和终压三个阶段,本文提出了差动压实机构压实比压的选择原则。     

并联式气动微震机构的试验研究

本文提出了一种气动微震机构新结构—并联式气动微震机构,并对这种机构的参数选择和震击效果进行了研究,试验结果表明:并联式微震机构兼有弹簧式和气垫式微震机构的优点。建议采用动压实力作为气动微震压实造型机压震效果的衡量指标。     

差动压实紧砂过程试验研究

通过多种形式的模式试验表明，差动压实法的紧砂效果与微震压实法大致相同，型内发布大致相同。差动压实过程中正压力和侧压力是促进型砂紧实的两大因素。侧压力造成砂型产生塑性菜，进而使疏松处的砂型得到紧实。差动压实过程包括预压、差压和终压三个阶段，本文提出了差动压实机构压实比压的选择原则。     

高速压实型砂研究

一、前言压实紧实是最古老而又最简单的铸造型砂紧实方法,在一般的造型机中,压实方法用得很多,例如:压实、震压、射压等造型机,都应用压实方法。然而,通常的压实方法用于含有高模样的砂型,所得砂型的模样四周紧实度低下,如用多触头高压、震压及射压等复合紧实方法,造型机的结构又比较复杂。此外,若比压不高,则所得砂型的紧实度较低,难以保证铸件的尺寸精确度。反之,若用高压造型,则往往出现砂型回弹大,起模比较困难等缺点。在现代气流冲击和气流渗透等快速紧实方法发展同时,也出现了高速压实方法,按文献报道,高速压实方法具有紧实度高,砂型回弹小,而且在模样比较高的情况下,亦     

关于气动微震机构的设计计算

气动微震压实造型机和高压微震造型机都有气动微震机构。我们曾对弹簧式气动微震机构作了一些测试,初步探讨了压震示功图的理论,提出采用单位震击周期用于紧实型砂的比能,即用(e—e′)/T作为衡量压震时撞击效果好坏标准的初步意见,并据此对实测效果作了一些分析,整理成“低压微震造型机调试”一文(刊于《铸造机械》1975年四期)。本文是在“低压微震造型机调试”一文的基础上写成的。     

关于气动微震机构设计的几个主要问题

从二十世纪二十年代到五十年代,气动震压式造型机就一直是铸工车间中最主要的造型设备。但近二十多年来,由于出现了多触头高压造型机、射压造型机等现代化自动造型设备,特别是由于传统的砧座式震压机构被气动微震机构所取代,形成一种新型的气动微震压实造型机原来的震压式造型机就处于被淘汰的地位。因为气动微震机构有比砧座式震击机构的震     

气动微震造型机微震机构的动力学分析

一、问题的提出近年来,在铸造生产中,气动微震造型机得到广泛的应用,图1是一种气动微震造型机进行压震的示意图。当压实缸顶起工作台和砂箱使型砂在闸板下紧实时,震铁在压缩空气和     

提高Z145造型机的震击有效负荷

在许多中小型铸造车间,Z145造型机仍得到广泛使用。这种造型机允许砂箱内尺寸400×500毫米;在管路供气压力6公斤/厘米~2时,额定举升力为160公斤,而总压实力可达6000公斤以上。使用证明,造型机压实能力大     

弹簧微震机构在震压式造型机改造中的应用

铸造车间里目前仍然有不少普通震压式造型机在使用,为了提高紧砂效果和铸件质量,我们做了一点尝试,把图1那种普通震压式造型机在利用旧机原有零件的情况下改造成弹簧微震压实造型机,取得了良好的效果。我厂的一条半     

微震机构支承形式对震击效果的影响

气动微震压实造型机是依靠震击和压实的综合作用来实现型砂紧实的。支承形式及刚度的大小对震击效果有着重要的影响。为此,进行这方面的分析研究,对改进和提高微震机构的震击效果,具有一定的理论价值和实际意义。