氧含量对富氧燃烧玻璃熔窑热工特性的影响

为加深对富氧燃烧玻璃窑炉热工特性的进一步认识,在燃料燃烧计算的基础上,应用改进的充分搅拌火焰空间传热模型,采用数值方法计算研究了氧含量对玻璃窑炉热工特性参数的影响.计算结果表明,随氧含量增加,空气需要量和烟气生成量逐渐降低,理论燃烧温度明显提高;氧含量增加,火焰黑度增大,火焰辐射给玻璃料液面的热量也增大,且增幅显著,表明富氧燃烧确有节能降耗的作用.氧含量改变对窑墙内、外表面温度和通过窑墙的散热损失影响不大.     

X60管线钢硫化夹杂物钙处理技术研究

在对管线钢中硫化物的作用综合分析的基础上,依据冶金热力学原理,结合莱钢生产实践,分析计算了X60管线钢硫化物的钙处理工艺条件,并对莱钢牛产的管线钢中的夹杂物进行了检测分析.结果表明,莱钢生产管线钢时,大部分炉次精炼终点氧含量高于理论计算得到的钙处理所需的目标氧含量3.42×10-6,钢中钙含量未达到理论计算得到的钙硫平衡时所需的钢中溶解钙含量,硫化物夹杂物变性并不完全,钢中存在MnS,MnS-CaS复合夹杂物.     

不同氧含量的YBa2 Cu3 O7-δ第一原理的计算研究

应用密度泛函理论中的BLYP交换关联泛函,结合YBa2Cu3O7-δ(0.07≤δ≤0.91)原子团簇模型,计算其不同氧含量下的电子结构,研究其在超导态和非超导态下最高占据态的分子轨道,计算了YBa2Cu3O7-δ(0.07≤δ≤0.62)正交相晶格能与氧含量的关系.计算结果表明YBa2Cu3O7-δ(0.07≤δ≤0.91)在不同氧含量下能隙值存在三个平台;CuO2面电子结构具有明显的dx2-y2对称性;正交相的晶格能随氧含量的增加而增大.     

苯乙烯储存方案设计及保冷计算

根据苯乙烯的性质对其存储过程中所存在的问题进行阐述,分析了温度、氧含量、阻聚剂、存储设备对苯乙烯聚合的影响。根据各个影响因素,提出了相应的注意事项及应对措施。另外,根据实际项目进行储罐保冷方案选择、冷负荷计算及设备选型。     

吸附解吸-热导法元素分析仪测量有机化合物中氧含量不确定度评定

元素分析仪主要是通过吸附解吸-热导法来测量有机物中氧含量.本文以苯甲酸元素分析标准物质GBW(E)060005为例对氧含量测定过程中不确定度进行评估,探讨不确定来源与计算方法,以期数据使用者更好的使用测量结果.     

银法甲醛尾气的安全性研究

通过对甲醛尾气成分的分析及计算,银法甲醛尾气的爆炸极限和其所含的氧含量有直接关系,当尾气中的氧含量低于5%时,尾气不在其爆炸极限内,同时氮气的存在明显缩小了氢气爆炸下限,而其爆炸上限影响不大。根据对尾气安全的认识,建议在尾气管线上安装在线氧含量分析仪,并使氧含量和主风机连锁。     

碎煤加压气化粗煤气中残氧含量对SNG工厂影响分析

分析了国内煤制天然气项目碎煤加压气化工艺粗煤气中残氧含量的产生原因,讨论了氧含量对低温甲醇洗装置和甲烷化装置的影响,针对碎煤加压气化工艺粗煤气中残氧对SNG工厂中下游装置、能耗和安全的影响,提出了对粗煤气残氧含量的控制方案:可通过增加脱除氧气的设施,或运行中采取控制氧含量的措施,以确保SNG工厂的安全性、经济性与长周期运行。     

调节钝感发射药氧平衡的技术途径

通过理论计算 ,对比了几种提高火药氧平衡技术途径的效果。计算表明降低钝感剂含量 ,采用高氧含量钝感剂是两条有效的途径 ,其中后者效果更好 ,副作用小。提高火药氧平衡水平以降低燃烧烟雾 ,需减少火药中不含氧或低含氧量的组分的用量 ,尽管这些材料的用量通常很小。     

红外吸收法测定无氧铜中氧含量——组合法的可行性探讨

氧含量是铜制品的重要检测元素之一，而无氧铜中的氧气量一般不大于0.003%，在红外吸收法测定的时候，由于氧转化生成的CO2过于稀薄，因而氧氮分析仪检测信号也比较弱，且衰减不明显，导致积分曲线容易出现拖尾现象。本文尝试将待测样品和氧含量稍高且氧含量已知的铜粒按一定质量比例混合检测，通过检测混合样品的氧含量，从而间接计算无氧铜中的氧含量，结果表明该方法不但稳定，还能得到令人满意的准确度和精密度。     

燃煤燃烧理论单位气体量计算中的几个误区

在应用简便计算法计算燃煤完全燃烧时所需单位理论空气量和理论烟气生成量时,存在对原煤和煤粉低位热值和燃煤工业分析项目代表的符号及其基表示符号混淆不清等问题,导致最终的计算误差较大。文章梳理了燃煤工业分析项目及其代表符号的概念,列举了各种计算错误,并进行了仔细分析。     

烧结烟气脱硫平衡计算中需注意的问题

针对烧结烟气特点,对主抽风机后进入脱硫吸收塔的烟气温度、脱硫反应温度进行理论计算,并对湿法、干法水耗进行了理论比较。并和项目投运后运行数据进行比较,表明本计算方法适合烧结烟气脱硫计算,可为烧结烟气脱硫设计提供借鉴。     

我厂氨不平衡问题的原因

我厂历年来一直存在着氨不平衡问题。以煤为原料的小氮肥厂,据理论计算和实践证明,氨不仅可以平衡,而且还有富裕。造成我厂亏氨的原因,我认为主要有以下几个方面: 1.半水煤气中氧含量高(平均达1.5%左右),它在变换炉内要消耗CO和H_2,降     

合成氨系统停车后氧含量升高的原因分析

介绍了合成氨系统短期(在8h以内)停车检修后再开车时煤气系统存在的氧含量高的问题,并从循环洗涤水中的解吸氧、气化炉开车时下吹煤气管道内的填充空气、清理洗气箱过程带入的空气、煤气总管温度降低后易形成负压而吸入的空气4个方面进行原因分析、计算和论证.提出了解决合成氨系统停车及开车时氧含量高的措施,并在实际生产中得到了充分的...     

石灰双梁窑在高寒高海拔地区的配风技术

本文主要对青海宜化空气中氧含量与气烧窑的配风、冷却风、助燃风关系进行了计算和研究,确立了参照排灰温度控制后置煅烧带的操作方法,取得了在高海拔高寒地区成功烧制石灰的经验。     

关于长输天然气管道弯管壁厚减薄率的研究

本文通过理论公式计算,结合国内外弯管壁厚减薄率计算方法及相关要求进行对比,并列举项目中应用实例,进一步确定了长输天然气管道弯管壁厚减薄率计算及核算方法。     

旁路放风对水泥窑烟囱氮氧化物排放影响的探究

本文介绍了风冷与水冷相结合的旁路放风技术路线，热工计算评价了水冷急冷降温的优势。同时，从理论计算、实例分析及水泥窑生产工艺特点等方面研究，总结了两种急冷方式于NO_x基准浓度零影响的结果；论述了从烟室抽取的热烟气未脱硝处置是导致旁路放风于窑尾烟囱NO_x基准浓度负面影响的首要原因，在满足氮氧化物达标排放条件下，旁路放风的开启取决于窑尾烟囱烟气中氧含量低于基准氧含量10%，且当NO_x排放控制指标趋严时，旁路放风系统可操作的最大放风量将会下降，以致偏离设计放风量的旁路放风系统最终不能有效排出窑系统内的有害元素。     

高炉法钙镁磷肥适当提高鼓风氧含量的试验

为促使高炉法钙镁磷肥企业在提高产量、降低消耗的基础上提高企业经济效益,云南沾益磷肥厂在2#高炉上用纯氧提高鼓风空气中氧含量1%～2%进行工业性生产试验。试验证实了适当提高氧含量鼓风是安全可靠的,提高氧含量鼓风尽管技术很成熟,但由于氧含量提高过少,影响钙镁磷肥高炉技经指标因素较多,试验未取得理想效果。应进一步制定提高鼓风中氧含量在10%～30%的试验方案,继续试验,开发这一工业应用技术。     

煤炭间接液化项目的碳元素迁移分析

基于目前我国煤化工项目中碳排放量无统一研究理论与计算方法的现状,对某煤炭间接液化项目进行了调研与测试,构建了碳元素平衡计算模型。根据物料平衡原理,用实际测试数据推算出项目年碳排放量,并分析了碳元素迁移足迹,可为企业明确碳排放源、制定减排措施提供参考。     

热媒炉燃烧控制的优化

介绍了最佳燃烧效率点的确定方法,利用检测烟气氧含量来分析过程燃烧工况,并对燃烧参数进行调整。对燃烧效率和节能效果进行了计算。通过热媒炉燃烧控制的优化,达到了节约能源、减少环境污染,降低燃炉故障率,延长相关设备使用寿命的目的。     

硫铁矿全氧化焙烧炉气成分的计算

用硫铁矿在沸腾炉中进行全氧化焙烧所得的炉气,前人虽已发现在焙烧炉出口处,实测所得的氧含量要比传统的计算值低,但是在设计工作和指导生产的计算时,却仍然沿袭了老的方法,为使整个硫酸厂的物料、热量衡算接近于实际,故有必要对传统的计算方法加以改进和修正。