海水飞溅区Ni-Cu-P钢的锈层和耐点蚀性能研究

在海水飞溅区对实验室冶炼的Ni-Cu-P钢、含Cu低合金钢和碳钢进行660 d的挂片实验,评价Ni-Cu-P钢的耐蚀性能;采用Fourier变换红外(FTIR)光谱、电感耦合等离子体原子发射光谱(ICP-AES)、电子探针(EPMA)、SEM和EDAX等技术,分析3种钢表面的锈层特征.结果表明,Ni-Cu-P钢表现出比...     

两类船用低合金钢耐点蚀性能的比较

通过模拟闭塞腐蚀电池试验及室内间浸挂片试验,对常用的Ni-Cr系和Mn系两类低合金船体结构钢的耐点蚀性能作了比较.短期挂片的结果表明,Ni-Cr系钢的耐点蚀性能优于Mn系钢;而模拟长期挂片条件的闭塞电池试验结果则表明,Ni-Cr系钢的耐点蚀性能比Mn系钢差.在涂层保护下,Ni-Cr系钢的点蚀诱发孕育时间比Mn系钢长很多.表现为实船使用中Ni-Cr钢的耐蚀性一直优于Mn系钢.     

两种船体钢耐点蚀性能的电化学噪声评估

运用电化学噪声(EN)测量技术和极化曲线技术检测两种船体钢A和B在0.5mol/L NaHCO3+3%NaCl溶液中的腐蚀状况,结果表明,两种钢的噪声图谱都表现出了明显的点蚀特征;在点蚀诱导期,B钢电位噪声波动的幅度和暂态峰的密集程度均比A钢大,而且诱导期持续时间较短;对噪声电阻的分析也表明,在该试验体系中A钢表面状态更稳定。极化曲线的分析结果表明A钢的点蚀电位较高、极化电阻较大、腐蚀电流较小,耐点蚀性能更好,这与电化学噪声分析的结论一致。     

两种船体钢焊接接头耐海水腐蚀性能对比

选择了两种碳素船体钢（经稀土变性处理和未经稀土变性处理的3C钢）和3种常用的焊接,加工成6种焊接接头试样,通过室内全浸搅拌挂片试验、间浸挂片试验和恒电位阳极溶解试验,对同一焊接接头不同区域以及不同焊接接头之间腐蚀行为的差异进行了比较,并结合冶金检测结果分析探讨了造成该腐蚀特点的原因。结果表明,对3C钢常用焊接接头而言,均为焊缝区耐海水腐蚀性能最差,其次为母材,热影响区耐蚀性最好;经稀土变性处理后,3C钢不仅钢种本身的耐蚀性得到了提高,而且以该钢为母材的焊接接头的耐蚀性也得到了相应的改善（同种焊接材料相比）;无论是普通3C钢还是稀土变性处理3C钢均以J422为焊接材料的接头的耐海水腐蚀性能最好。     

低合金耐海水腐蚀钢在模拟腐蚀环境下的耐蚀性能研究

以普碳钢为对比样,采用模拟海水全浸和间浸、盐雾、湿热等加速腐蚀实验并结合电化学测试技术研究了Cu-Cr-Mo系低合金耐海水腐蚀钢Q345C-NHY3的耐蚀性能.结果表明：在各种模拟环境条件下与碳钢相比Q345C-NHY3钢都具有较好的耐蚀性能.     

Cr对钢耐海水腐蚀性的影响

获得了５种含铬低合金钢在海水中暴露１、２、４、８（７）年的腐蚀数据,讨论Ｃｒ对钢耐海水腐蚀的影响,铬钢的耐海水腐蚀性不仅与Ｃｒ的含量有关,还与其他复合合金元素有关。短期浸泡时,钢的耐海水腐蚀性随铬含量（无其他合金元素复合）增加而提高。长期浸泡,Ｃｒ对钢的耐海水腐蚀性有害,约１％Ｃｒ与Ｍｏ（－Ａｌ）复合对钢的耐海水腐蚀性的影响与Ｃｒ的影响没有左别大于２％Ｃｒ与Ｍｏ（－Ａｌ）复合大幅度提高钢在海水中短期浸泡的耐蚀性,并使耐蚀性逆转时间明显推迟.小于1%Cr与Mn-Cu、Cu-Si-V、Ni-Cu-Si、Ni-Mn等复合对钢的耐海水腐蚀性有害。     

等温退火工艺对2205钢耐点蚀性能的影响

通过借助光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及挂片耐点腐蚀试验,研究了2205钢经过等温退火后其抗点蚀性能的变化。结果表明:当材料在650℃进行等温退火24 h后,材料的耐点腐蚀性能大大下降,经进一步分析,其主要原因与铁素体相、奥氏体相两相晶界处生成的析出沉淀相R相直接相关;当材料在550℃进行等温退火24 h后,显微组织未发生明显变化。     

X70和16Mn钢土壤腐蚀行为比较II 点蚀和缝隙腐蚀

用丝束电极测量和缝隙腐蚀试验等方法研究X70钢和16 Mn钢在3种介质中点蚀和缝隙腐蚀方面的异同行为，发现在同样腐蚀环境下X70钢表面电位极差大于16 Mn钢，结合形貌观察可以肯定X70钢具有较强点蚀倾向.2种管道钢在较弱腐蚀溶液中缝隙腐蚀不明显，以平均腐蚀为主；在较强腐蚀溶液中，缝隙腐蚀和平均腐蚀同时发生.从缝隙腐蚀失重数据看，X70钢缝隙腐蚀平均失重稍大于16 Mn钢，但试验尚不能肯定两者在最大缝隙深度方面是否存在差异.      

含铬油套管钢的CO2腐蚀点蚀特征研究

在模拟油田CO2腐蚀环境中，研究了不同含Cr量N80钢的点蚀特征。结果表明，普通N80钢CO2腐蚀产物膜下会出现明显的点蚀现象，基体金属中加入Cr后，会有效抑制点蚀的发生；随着Cr含量增加，抑制作用增加。1％Cr的N80钢点蚀坑大小明显小于普通N80钢，而4％－5％Cr N80钢则呈均匀腐蚀形态，已经没有点蚀现象发生。     

敏化处理对2209双相不锈钢堆焊层点蚀行为的影响

在850 ℃下,对2209双相不锈钢堆焊试样进行不同时间(15 min,30 min,1 h,2 h)的敏化处理. 通过浸泡试验和交流阻抗试验研究了敏化时间对2209双相不锈钢堆焊层耐点蚀性能的影响. 结果表明,对于不同时间敏化处理的试样,点蚀均起源于铁素体相;点蚀速率与敏化时间相关,敏化处理时间小于30 min时,堆焊层的点蚀失重不明显,当敏化时间大于30 min时,点蚀失重量明显上升. 阻抗谱结果显示容抗弧曲率半径随着敏化时间的增加呈不断减小的趋势,说明钝化膜的稳定性下降,耐点蚀性能下降,与浸泡试验的结果吻合.     

新型无磁高强度A10不锈钢的耐海水腐蚀性能

通过盐雾试验、海水浸泡试验、实际海域挂片试验及应力腐蚀试验结合表面形貌观察和显微组织分析,研究了新型无磁高强度A10不锈钢及其对比材料917钢的耐海水腐蚀性能。结果表明:A10不锈钢在海水中全面腐蚀速率低,腐蚀试样表面光亮、无锈、无点腐蚀、无裂纹;而在相同条件下,917钢锈蚀严重。A10不锈钢在海水中的耐蚀性远优于917钢的,且具有优良的抗应力腐蚀开裂性能。     

Ni-Cr-Mo-Cu合金耐晶间腐蚀及点蚀性能研究

在Cr、Mo成分一定的情况下,通过改变铜的质量分数(1％～5％),制备新型Ni-Cr-Mo-Cu耐蚀合金.利用化学浸泡法、电化学法(极化曲线法、循环伏安法)对其耐晶间腐蚀以及耐点蚀能力进行分析研究.实验结果表明,w(cu)=1％～5％的Ni-Cr-Mo-Cu合金具有优良的耐晶间腐蚀以及点蚀性能,相对而言w(cu)=2％的镍基合金耐晶间腐蚀以及点蚀性能较差,因此说明合适的铜含量可以提高镍基合金的耐晶间腐蚀和点蚀性能;并且试验合金晶间腐蚀与点蚀的电化学行为和特征与其浸泡腐蚀的结果是吻合的.     

YUS270钢焊接接头耐点蚀试验

YUS270钢是由新日本制铁公司开发生产的超奥氏体不锈钢,具有优良的防腐蚀性能.为检测其焊接接头在含有氯离子环境中耐点蚀破坏性能,依据美国ASTM G-48 Test Method C at 40℃标准,经FeCl3盐酸溶液在40℃72 h腐蚀后,比较腐蚀前后重量,测量点蚀密度和最大蚀坑深度.结果表明,在此试验条件下,失重、点蚀密度和最大蚀坑深度均满足标准要求,验证了YUS270钢在氯离子环境中具有良好的耐点蚀性能,为其在海洋石油平台上的应用提供了试验依据.     

典型金属材料在淡化海水中的腐蚀性能

采用浸泡试验、电化学测试等手段研究了碳钢、黄铜和不锈钢在淡化海水中的耐蚀性。结果表明,在试验条件下,碳钢发生均匀腐蚀,黄铜发生脱锌腐蚀,不锈钢不发生腐蚀;碳钢和黄铜的腐蚀速率随温度升高而增大,某缓蚀阻垢剂对碳钢和黄铜的腐蚀有抑制作用。随温度升高,不锈钢耐点蚀性能降低,药剂对不锈钢的点蚀性能影响不大。     

真空度对2205双相钢在热浓缩海水中点蚀行为的影响

目的研究真空度对2205双相不锈钢在海水淡化环境中耐点蚀性能的影响。方法在1.5倍人工浓缩海水中,采用循环阳极极化曲线与电化学阻抗谱等电化学方法,研究了2205双相不锈钢的点蚀和再钝化行为,并通过扫描电子显微镜对极化后试样的腐蚀形貌进行分析。结果测试了七种不同真空状态下2205双相不锈钢的循环阳极极化曲线和电化学阻抗谱,发现随着真空度的升高,试样的自腐蚀电位和点蚀电位均不断降低,分别约从-256 m V和605 m V下降到-485 m V和363 m V(均vs.SCE),点蚀倾向明显增大。同时,Nyquist曲线中的半圆弧逐渐变得扁平,Bode图中的相位角约从80°下降到77°,但是点蚀电位与再钝化电位之差逐渐升高。不同真空度下循环阳极极化后,试样表面的点蚀坑形貌不完全相同,蚀坑数量随着真空度的升高而明显减少,当真空度升高为0.72时,点蚀坑尺寸明显减小。结论随着真空度的逐渐升高,不锈钢钝化膜的致密性和保护性降低,电化学阻抗值逐渐减小,耐点蚀性能变差,但是再钝化性能却有所增强。循环阳极极化后试样的腐蚀程度减小。     

X70和16Mn钢土壤腐蚀行为比较 II.点蚀和缝隙腐蚀

用丝束电极测量和缝隙腐蚀试验等方法研究X70钢和16Mn钢在3种介质中点蚀和缝隙腐蚀方面的异同行为,发现在同样腐蚀环境下X70钢表面电位极差大于16Mn钢,结合形貌观察可以肯定X70钢具有较强点蚀倾向.2种管道钢在较弱腐蚀溶液中缝隙腐蚀不明显,以平均腐蚀为主;在较强腐蚀溶液中,缝隙腐蚀和平均腐蚀同时发生.从缝隙腐蚀失重数据看,X70钢缝隙腐蚀平均失重稍大于16Mn钢,但试验尚不能肯定两者在最大缝隙深度方面是否存在差异.     

含铬油套管钢的CO2腐蚀点蚀特征研究

在模拟油田CO2腐蚀环境中，研究了不同含Cr量N80钢的点蚀特征。结果表明，普通N80钢CO2腐蚀产物膜下会出现明显的点蚀现象。基体金属中加入Cr后，会有效抑制点蚀的发生；随着Cr含量增加，抑制作用显著。1％Cr的N80钢点蚀坑大小明显小于普通N80钢，而4％－5％CrN80钢则呈均匀腐蚀形态，已经没有点蚀现象发生。     

30CrMnSiA钢表面的点蚀原因

30CrMnSiA合金钢零件表面出现了点蚀缺陷,对点蚀缺陷进行了检测分析,并利用HCl溶液浸渍的方法进行了加速腐蚀试验。结果表明:电化学腐蚀会引起点蚀;钢中MnS夹杂与基体之间的界面是点蚀的起源;点蚀的发生与零件存放的高温高湿环境等因素有关。针对这一情况,建议在今后采取在表面涂覆防护油的方法进行防护。     

铝阳极在热海水中的钝化对性能影响的探讨

对不同成分的铝阳极在热海水中的电化学性能进行了试验分析,提出由于热海水中表面钝化加剧,使活性元素“再沉积”变得困难。而晶界处的电位较负时,将使阳极电化学性能变劣。