退火处理对V-5Cr-5Ti合金微观组织和硬度的影响

研究了拉伸变形后V-5Cr-5Ti合金硬度和微观组织随退火温度的变化,并对微量杂质元素的影响进行了深入分析.在真空炉中进行退火,利用万能实验机和维氏硬度计进行拉伸变形和硬度测试,采用X射线衍射(XRD)分析相结构,扫描电镜(SEM)和光学显微镜(()M)观察微观组织.研究结果表明,拉伸变形后V-5Cr-5Ti合金的硬度...     

应变率对V-5Cr-5Ti合金拉伸性能的影响

应用旋转圆盘冲击拉伸Hopkinson试验装置和MTS材料试验机,测定了V-5Cr-5Ti合金在不同应变率下的拉伸性能,用SEM观察了断口形貌,获得了10-5s-1~103s-1应变率范围内V-5Cr-5Ti合金的拉伸应力应变关系。结果表明V-5Cr-5Ti合金为应变率敏感材料,流动应力随应变率的增加而增加,且发生韧脆转变现象,其韧脆转变临界应变率在101s-1~102s-1量级。     

V-5Cr-5Ti合金准静态和高应变率拉伸力学行为

研究了电弧熔炼V-5Cr-5Ti合金在应变率为3.3×10-5～1.2×102/s范围内的拉伸性能,获得了应变率敏感系数.结果表明,在室温下低应变率下V-5Cr-5Ti合金的屈服应力和极限抗拉强度随应变率增加而增大,延脆转变应变率大约在101～102/s之间,从准静态到动态应变率范围应变率敏感系数较大;经光学显微镜、TEM、XRD和EDS分析表明,电弧熔炼V-5Cr-5Ti合金平均晶粒尺寸为200μm左右的等轴晶,且晶粒大小不均匀,应变率对晶粒尺寸没有明显影响;低应变率时,断裂表面为微孔洞聚集和穿晶断裂的混合模式,高应变率时为脆性断裂;V-5Cr-5Ti合金为板条马氏体组织,在晶界处有第二相析出物Ti(O、C、N)存在.     

温度对V-5Cr-5Ti合金拉伸性能及组织结构的影响

对真空自耗重熔制备的V-5Cr-5Ti合金进行了室温到1150℃温度范围的拉伸性能测试,获得了不同温度下的拉伸应力应变曲线,用SEM和光学显微镜对断口形貌和金相组织进行了观察,分析了温度对断口形貌和组织的影响。结果表明:V-5Cr-5Ti合金的屈服强度和极限强度总体上随温度升高而降低,但在300℃到700℃之间出现应变失效效应,断裂伸长率随温度升高而降低,断面收缩率随温度升高先增大再而降低,在400℃时断面收缩率最大;温度较低时塑性变形以滑移为主,温度较高时以晶界开裂为主,并伴随有晶界熔化的现象,高温断口表现为韧性断裂为主,具有韧性与脆性共存的现象。     

V-4Cr-4Ti合金的时效与冷加工强化

利用力学性能测试和微观结构观察,研究了V-4Cr-4Ti合金的时效与冷加工强化,以及冷加工与氧含量对时效进程的影响.结果表明:钒合金在时效处理过程中产生了Ti-(C,O,N)沉淀相,其中650℃×3 h时效处理的V-4Cr-4Ti合金可以取得比较好的综合力学性能;时效与冷加工能对该合金起到综合的强化效果,但冷加工对时效进程有抑制作用.另外,氧含量增加对该合金的时效强化进程有促进作用.     

Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金热加工性能研究

目的 基于应变速率敏感系数、温度敏感系数,研究Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al(Ti-6554)合金的热加工性能。方法 通过Gleeble-3500热模拟实验机,在温度为953~1 043 K、应变速率为0.001~10 s^?1时,对Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金进行高温压缩实验。建立不同应变下的应变速率敏感系数图、温度敏感系数图,分析不同变形条件下的微观组织。结果 随着应变速率的增加,应变速率敏感系数逐渐下降,而低温度敏感系数区域主要集中在低应变速率区域。基于微观组织表征,发现变形过程中存在明显的动态相变和动态再结晶过程。结论 确定Ti-6554合金的合理加工条件为953~964 K、0.001 s^?1和1 037~1 043 K、0.001 s^?1。     

显微维氏硬度在铸钢件复碳检验上的应用

采用显微维民硬度梯度检测的方法,可以有效地检测表面脱碳铸钢件连行复碳处理后的表面碳浓度及复碳的深度,对热处理炉内碳势的变化也有间接的反映。     

Ti-5Mo-5V-1Cr-3Al合金的热压缩变形行为研究EI北大核心CSCD

采用恒应变速率热压缩模拟实验,对Ti-5Mo-5V-1Cr-3A1（简称1Cr）钛合金在应变速率0.001～1s-1、变形温度700～900℃条件下进行研究.结果表明：该材料的流变应力对温度与应变速率敏感：当变形温度为700～800℃时,真应力-真应变曲线呈现动态再结晶单曲线特征;当变形温度为800～900℃时,低应变速率（0.001s-1）的真应力-真应变曲线呈现动态再结晶多应力峰值曲线特征,高应变速率（0.01～1s-1）的真应力-真应变曲线呈现动态回复曲线特征.1Cr合金在等温压缩变形时的流变行为可用包含Zener-Holomon参数的Arrhenius本构方程描述,变形激活能为456kJ/mol.金相结果显示,材料在热压缩过程中的动态行为除了与变形速率、变形温度等加工参数相关外,也与相应温度、变形速率下材料的组织及相结构有关.合金在低应变速率0.001s 1下热压缩变形时,在接近相变点或以上（800～900℃）温度范围内仍呈现动态再结晶行为,这与材料在此阶段发生的应变诱发马氏体转变密切相关,马氏体相的析出促使材料在热变形时趋向于发生动态再结晶行为.     

铜管显微维氏硬度测定结果的不确定度评定

依据GB/T 4340.1—2009对某铜管进行了显微维氏硬度测试,并对显微维氏硬度测定结果的不确定度进行了评定。结果表明:当置信概率取95%时,该铜管的显微维氏硬度的测定结果为(86.5±2.8)HV0.1,k=2。     

Fe-25Cr-35Ni系合金中的第二相，

采用光学显微镜和扫描电子显微镜以及能谱仪研究了Fe-25Cr-35Ni系合金中的第二相种类和分布。结果表明：Fe-25Cr-35Ni系合金中的第二相主要有3种,即富铌相、氮化物相和碳化物相;其中,富铌相主要沿晶界分布,并且富铌相之间存在成分差异;氮化物相主要为TiN,一般与富铌相共生,其分布主要与氮化物偏析有关;碳化物相数量较多,分布较广泛,晶内、晶界、孪晶界和孪晶内均有分布,经高温固溶处理后可固溶到奥氏体基体中。     

固溶温度对Ti-5Mo-5V-2Cr-3Al钛合金棒材组织和性能的影响规律

研究了固溶温度对Ti-5Mo-5V-2Cr-3Al钛合金棒材显微组织和力学性能的影响。结果表明,钛合金固溶处理温度在相变点以下,空冷后,显微组织由β相、初生α相以及次生α相组成。随着固溶温度的升高,显微组织中β相晶粒尺寸增大,晶界α相厚度减小,产生有序化现象,而次生α相数量和尺寸减小,使合金的强度降低,塑性升高,但固溶处理温度为800℃时,网状晶界α相使塑性迅速下降;当固溶处理温度在相变点以上,Ti-5Mo-5V-2Cr-3Al钛合金重新形核并长大,随着固溶温度的升高,β相晶粒尺寸增大,初生α相数量减少,强度和塑性都下降,过冷β相晶粒发生应力诱发马氏体现象。     

Ti60/TC17电子束焊接接头的组织及显微硬度

对Ti60/TC17异种材料进行电子束焊接,研究接头成型特点、焊缝组织、热影响区组织及显微硬度。结果表明:Ti60/TC17电子束焊接接头的焊缝组织为对称生长的枝晶状组织;Ti60侧热影响区与焊缝有明显分界,组织为针状α相;TC17侧热影响区为细小的粒状α相。焊缝的显微硬度低于母材的显微硬度。     

Cu—Al—Ni—Ti合金的微观组织及其富Ti相的确定

用透射电镜、电子探针、X射线衍射仪对Cu-Al-Ni-Ti合金的微细结构进行了研究,结果发现,合金的微观组织为Zig-Zag形态,并且在条状结构上存在更精细的亚结构。确定了富Ti相的结构。     

2060搅拌摩擦焊对接接头显微组织与析出相分析

选用Al-Li-Cu-Mg系铝锂合金2060,开展搅拌摩擦焊对接接头显微组织与析出相演变规律研究.搅拌摩擦焊对接接头,呈现典型的母材、热影响区、热机影响区和焊核区四区分布特点.母材为双向板条组织,在α板条中有大量三角形AlCu2Mn化合物析出,但在其它相区,当受到热影响时,该相消失;热影响区组织粗大,热机影响区晶粒受到机械力作用,前进侧拉长,后退侧破碎;焊核区为等轴晶组织,出现了高温析出相AlxCuxMn,均布于整个焊核区域.接头显微硬度在母材区最高,热影响区最低,焊核区低于母材,稳定在115 HV.     

2060搅拌摩擦焊对接接头显微组织与析出相分析

本文选用Al-Li-Cu-Mg系铝锂合金2060,开展搅拌摩擦焊对接接头显微组织与析出相演变规律研究.搅拌摩擦焊对接接头,呈现典型的母材、热影响区、热机影响区和焊核区四区分布特点.母材为双向板条组织,在α板条中有大量三角形AlCu2Mn化合物析出,但在其它相区,当受到热影响时,该相消失;热影响区组织粗大,热机影响区晶粒受到机械力作用,前进侧拉长,后退侧破碎;焊核区为等轴晶组织,出现了高温析出相AlxCuxMn,均布于整个焊核区域.接头显微硬度在母材区最高,热影响区最低,焊核区低于母材,稳定在115 HV.     

压痕法评价钛铌合金表面(TiNb)C强化层显微硬度及断裂韧性

采用压痕法研究了钛铌合金表面(TiNb)C强化层内层状组织对显微硬度的影响,在有效测试载荷的作用下,测量大量压痕的尺寸及裂纹长度,再利用经验公式,对断裂韧性进行计算。结果表明：随着测试载荷的增加,在垂直表面方向,“硬壳-软底”结构导致的基底效应逐渐显著,有效测试载荷为2 N,L-Ⅱ层的平均硬度为2 594.13 HV;在垂直横截面方向,强化层厚度导致的边缘效应逐渐显著,有效测试载荷为1 N,L-Ⅲ层的平均硬度为2 334.88 HV;L-Ⅱ层具有较大的颗粒尺寸,其硬度和断裂韧性均优于L-Ⅲ层。     

未置氢及置氢TC21钛合金六角头螺栓冷镦成形及其成形后的显微组织与显微维氏硬度

目的 解决TC21钛合金六角头螺栓冷镦成形困难的难题。方法 利用置氢处理改善TC21钛合金的冷镦成形性能,利用电子万能材料试验机对未置氢和置氢TC21钛合金六角头螺栓进行冷镦成形,利用金相显微镜、X射线衍射仪、透射电子显微镜和显微维氏硬度计等设备对未置氢和置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的显微组织和显微维氏硬度进行分析。结果 在冷镦成形过程中,置氢TC21钛合金六角头螺栓未出现缺陷,而未置氢TC21钛合金六角头螺栓则出现了裂纹。未置氢和置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的头部均呈现出“一字双岔状变形带”,在未置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓头部变形带的分岔处出现了裂纹。与未置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓相比,置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的显微组织发生了显著变化。在置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓中,α相和β相的光学对比度与未置氢合金的相反,α相含量减少,β相含量增加,β相成为合金的主要相,并发现了较多的位错。置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓各区的显微维氏硬度均低于未置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓各区的显微维氏硬度。结论 置氢处理有利于TC21钛合金六角头螺栓的冷镦成形。     

TiNi形状记忆合金中富镍相的析出及其对机械行为的影响

本文评述了近年来有关 TiNi 形状记忆合金的时效及其对合金机械行为的影响方面的文献资料,系统地综述了 TiNi 形状记忆合金时效过程中富镍相的析出行为、析出相的结构及晶体学关系,探讨了富镍相对合金预马氏体相变及马氏体相变、伪弹性及记忆效应影响的机理,并提出了尚待解决的问题。     

挤压态Mg-10Gd-3Y合金动态维氏硬度的研究

研究了挤压态Mg-10Gd-3Y合金的动态维氏硬度,分析了压痕周围的微观组织,并与静态维氏硬度值进行对比。结果表明:挤压态Mg-10Gd-3Y合金动态维氏硬度高于静态维氏硬度,表现出明显的应变率正效应,并且其动态维氏硬度随应变量的增加出现一个极大值,压痕周围出现孪晶组织,随应变量的增加孪晶数量减少。     

Fe含量对Ti80合金显微组织和性能的影响

研究了不同Fe元素含量（0.04%~0.41%,w）对Ti80合金显微组织和性能的影响。结果表明：增加Fe含量,可以提高Ti80合金室温强度。Fe元素含量每增加0.2%,合金强度提高约20 MPa,但对合金塑性与冲击性能无明显影响。Fe元素对合金组织形态有影响,当Fe含量提高至0.41%时,α相由球状转变为长条状。30 d海水腐蚀试验周期内,Fe元素的加入降低了Ti80合金的开路电位,导致合金在天然海水浸泡和5 m/s流速条件下平均腐蚀速率增大,耐海水腐蚀性能有所下降,但与正常Ti80合金仍处于同一数量级。