18Mn-18Cr-0.5N奥氏体钢热变形抗力的热/力模拟

用GLEEBLE-1500热模拟试验机研究了热变形条件对18Mn-18Cr-0.5N钢流变应力的影响,建立了数学模型,并近似计算了护环毛坯的变形抗力。     

Mn18Cr18N护环钢热变形特性的试验研究

应用热力模拟实验和数值分析方法研究了Mn1 8Cr1 8N钢在热变形条件下的力学行为。回归计算出该钢在不同热变形参数下的应力应变关系并分析讨论了热变形参数对本构关系的影响。进行了热变形动力学分析 ,回归得出了该钢的激活能 (Q)、应力指数 (n)及动态再结晶临界应力方程。建立了该钢的高温屈服应力模型。试验研究结果可为计算机模拟和工艺优化提供依据     

Mn18Cr18N钢护环热锻研究

通过热压缩模拟试验,对Mn18Cr18N钢的高温热塑性进行了研究,对应力-应变曲线进行了测定,对护环热锻工艺过程进行了数值模拟。结果表明:在护环钢锭的初锻期,应变速率应尽量小,压下慢;马杠扩孔和芯棒拔长时应控制压下量。     

Mn18Cr18N钢护环热成形新工艺数值模拟的研究

针对Mn1 8Cr1 8N(N的质量分数为 0 .689% )钢护环自由锻成形时易出现开裂、组织性能不均匀、可控性差等难题 ,研究开发了坯料包套模内冲挤 ,分步扩挤复合成形等一系列省力成形新技术。通过热力模拟与计算机数值模拟 ,研究了复合热成形的机制 ,优化了实用的热力学参数 ,获得了所需的工艺过程信息与各种场量信息     

1Mn18Cr18N型护环钢的热处理

本文从试验室试验、护环中间产品试验与研究 ,论述了 1Mn18Cr18N钢的热处理工艺参数与性能的关系 ,并提出了最佳热处理工艺规范。实践证明 ,该工艺规范是可行的。     

Mn18Cr18N护环钢锻压工艺基础的研究

引用 Mn18Cr18N钢热力模拟、微观模拟试验的部分结果 ,研究了该类钢锻压工艺的基础问题。提出了控制锻造与控制冷却的原则与数据     

Mn18Cr18N型护环钢动态再结晶临界条件的建立

本文通过热力模拟试验,求出了Mn18Cr18N型护环用钢热塑性变形时动态再结晶的应力、应变临界条件。试验研究之参数对该钢热塑性成形时确定有关力能参数和判断组织性能有一定的意义。     

18.7Cr-1.0Ni-5.8Mn-0.2N节Ni型双相不锈钢的大变形热压缩软化行为

在1123~1423 K、0.1~10 s^-1条件下对18.7Cr-1.0Ni-5.8Mn-0.2N节Ni型双相不锈钢进行70%大变形量热压缩研究。利用OM、SEM和EBSD分析热变形组织。结果表明,铁素体动态再结晶(DRX)主要发生在1123 K较低变形温度,随应变速率增大,晶粒细化程度增加,晶粒不均匀程度减小。应变速率对铁素体DRX影响较大,而奥氏体DRX对变形温度更加敏感。在1223 K、10 s^-1条件下,铁素体相发生了以小角度晶界(LAGB)向大角度晶界(HAGB)转变的连续动态再结晶(CDRX),而在1323 K、0.1 s^-1条件下,奥氏体相以不连续动态再结晶(DDRX)为主。低应变速率条件下升高温度易诱发DDRX,而在高应变速率条件下易发生CDRX。在高温低应变条件下,奥氏体相晶粒取向主要为(001)和(111)再结晶织构,而铁素体相在(001)和(111)织构之间存在竞争关系。拟合获得临界应力(应变)并确定了其与峰值应力(应变)的关系。随着应变增加,热加工失稳区缩小,且稳定区逐渐向高温高应变速率方向移动,1323~1423 K、0.01~6.05 s^-1的热参数条件最适合热加工。     

600 MW 1Mn18Cr18N护环的制造

主要阐述了600 MW 1Mn18Cr18N护环的热锻、固溶处理、外补液液压胀形冷变形强化等制造过程中质量控制要点及采取的工艺措施,保证了600 MW护环质量达到用户的要求,填补了600 MW 1Mn18Cr18N护环国内制造空白。     

600MPa级C-Si-Mn系TRIP钢高温变形行为的研究

采用热压缩法在Gleeble-1500热模拟试验机上,研究了600MPa级C-Si-Mn系TRIP钢的高温变形行为,分析了应变率和变形温度对变形抗力的影响,并在试验数据基础上建立了该钢的变形抗力数学模型。     

1Mn18Cr18N钢无磁性护环锻件的试制

1Mn18Cr18N钢系无磁性高锰奥氏体不锈钢,该钢种合金含量高,可锻温度区间窄,在锻造过程中易出现表面裂纹。采用电炉冶炼、电渣重熔工艺获得优质钢锭。锻造加热温度为1190~1210℃,终锻温度在900℃以上。多火次,小压下量锻造,把表面裂纹减轻到最低程度。固溶处理后生产出了满足用户需求的护环锻件。     

时效对50Mn18Cr4WN护环钢性能的影响

研究了时效温度对国产５０Ｍｎ１８Ｃｒ４ｗＮ奥氏体钢（１８／４钢）冲击韧度和在现结构的影响，结果表明，在５２０℃～９５０℃之间时效时，Ｍ＿（２３）Ｃ＿６型碳化物在１８／４钢晶界析出，从而使用的冲击韧度下降。因此，安装护环的热套装配温度应低于５２０℃。     

Optimization of Grain Boundary Character Distribution in Fe-18Cr-18Mn-0.63N High-Nitrogen Austenitic Stainless Steel

Grain boundary engineering（GBE） is a practice of improving resistance to grain boundary failure of the material through increasing the proportion of low Σ coincidence site lattice（CSL） grain boundaries（special grain boundaries） in the grain boundary character distribution（GBCD）. The GBCD in a cold rolled and annealed Fe-18Cr-18Mn-0.63N high-nitrogen austenitic stainless steel was analyzed by electron back scatter difraction（EBSD）. The results show that the optimization process of GBE in the conventional austenitic stainless steel cannot be well applied to this high-nitrogen austenitic stainless steel. The percentage of low ΣCSL grain boundaries could increase from 47.3% for the solid solution treated high-nitrogen austenitic stainless steel specimen to 82.0% for the specimen after 5% cold rolling reduction and then annealing at 1423 K for 10 min.These special boundaries of high proportion efectively interrupt the connectivity of conventional high angle grain boundary network and thus achieve the GBCD optimization for the high-nitrogen austenitic stainless steel.     

变形量对Ti稳定的18—8不锈钢热变形强化的影响

本文研究了变形量对Ti稳定的18—8不锈钢热变形强化效果的影响。试验结果表明:变形越大,强化效果越显著,但经稳定化处理后易软化。     

一种Cr—Mn—Mo—B低碳低合金钢的热变形行为

利用ＴＨＥＲＭＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ热处理机对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢的热变形行为进行了研究，绘制了真应力－应变曲线，得到了各变形工艺参数之间的定量关系，得出试验用钢的Ｑ值为３７３．７ｋｊ／ｍｏｌ。在此基础上给出了试验用钢的动态再结晶图，试验发现，试验用钢９００℃以上变形后，在奥氏体区冷过程中发生静态再结晶与晶粒长大，相变前晶粒尺寸与变形条件Ｚ的关系：ｄｒｅｃ＝２．８８×１０＾４×Ｚ＾－０．２０５。