三面刃铣刀的热处理工艺

高速钢经（以W18Cr4V为例）1260～1310℃加热淬火、560℃三次回火（常规热处理）后，具有高的硬度和红硬性。由于三面刃铣刀刀体大，形状复杂，淬火时易开裂，因此我们采用多次预热和多次分级淬火，并在刀具未冷至室温时立即回火，减少了刀具的开裂倾向，取得了显著效果。     

精铸高速钢刀具淬火工艺试验小结

本文介绍了对一次及两次淬火的(φ<65毫米)精铸 W18Cr_4V 刀具,在红硬性、韧性及刀具寿命等方面与锻造刀具进行了对比试验,并进行了金相分析。结果表明,精铸刀具在红硬性、刀具寿命方面均不低于锻造刀具,一次淬火精铸刀具,莱氏体网未破碎,在网中心区还残留有硬度较低的黑色组织。可能正是由于存在这种心韧壳硬的小单元组合,才使之不仅在红硬性、刀具寿命不低,在韧性上还稍优于两次淬火精铸刀具,而且可大大缩短生产周期,降低成本。此工艺已在我厂生产中应用。     

W12Cr4V4Mo高速钢(二)

(四)淬火温度和保温时间红硬性的影响 经不同规范淬火的试样,在560℃三次回火后,进行红硬性测定。红硬性的测定,可以在热态,也可以在冷态下进行。这里采用后者。其测定方法为:把热处理后的试样,重新加热至600℃、625℃、650℃、675℃。在每一温度加热四次,每次一小时。然后在室温测定其硬度,并以保持HRC60时的温度代表其红硬性。 试验是在B-10外热式坩埚盆炉中进行的。温度由电位差计控制。试验结果列于表3。图18表示红硬性与淬火温度的关系曲线。由表3及图18可见,随着淬火温度的升高和保温时间的增加,钢的红硬性不断增加,这是由于淬火温…     

高速钢脉冲磁场回火

高速钢螺帽孔冲头常选用 w6Mo5Cr4V2或 W18Cr4V 材料。其热处理工艺为:1225～1260℃加热淬火,560℃×3次1.5小时回火。这种传统工艺,热处理周期长,处理件使用寿命较低。本文研究的脉冲磁场回火工艺能使钢的硬度、抗弯强度、冲击韧性、红硬性等均有所提高、使用寿命提高一倍。通过试验确定的最佳回火工艺为:560℃×2次45分。     

高速钢高温预热淬火

本文根据高温预热淬火工艺:780°—863°—1000℃预热—淬火加热—分级冷却等几个过程,对高速钢刀具进行了多种性能试验,其结果证明:该工艺具有加热时间短,硬度高、均匀性好、工件变形小、晶粒细、红硬性高的效果。使用该工艺可以提高劳动生产率25～33％,减少刀具氧化脱碳保证内在质量,适用于大批量高速钢刀具的淬火。     

M42高速钢刀具的抗弯强度试验及分析

通过抗弯强度试验分析了M42高速钢刀具的热处理硬度与韧性之间的关系 ,提出采用等温淬火工艺将M42高速钢刀具的硬度控制在 6 5～ 6 7.5HRC可获得较佳切削性能。     

离子涂复高速钢刀具的性能及其使用

采用离子涂复工艺(PVD法)处理高速钢刀具,能有效地提高刀具的红硬性和耐磨性,使高速钢刀具的使用寿命大幅度提高。目前,这种工艺方法在一些国家已投入生产,涂层高速钢刀具正在迅速推广应用,引起人们极大的重视。本文主要介绍了影响离子涂复高速钢刀具性能的因素和在使用时应注意的一些问题。     

W18Cr4V钢制复合铰刀的贝氏体等温淬火及冷压校直法

<正> 复合铰刀是一种精度较高的切削刀具,在热处理工艺性能方面,不但要有高的硬度、红硬性和足够的坚韧性,还要求淬火后不允许产生较大的弯曲变形。我厂某产品零件所用的W18Cr4V 钢制作的复合铰刀如图1所示。要求热处理后的变形量不大于0.10mm。过去,我们采用中温盐炉840℃预热后,在高温盐炉1270℃加热2分钟;淬入定子油中冷却或淬入540～560℃的硝盐中,保温10分钟作分级处理。这两种淬火法产生弯曲变形较大。由于铰刀刃部长,校直困难,断裂较多,废品率     

W7SiN高性能高速钢热处理工艺与切削性能试验研究

对W／SiN钢Φ17mm材料,通过不同热处理工艺参数进行了工艺试验,优选热处理工艺参数并制作几种刀具,与M2钢刀具进行了切削对比试验。     

高速钢铸造旋切刀具的热处理

用高速钢废屑采取精铸工艺，并通过适当的系列热处理，可以制作要求韧性好而对红硬性要求不高的刀具，并获得了满意的结果。     

高铬铸铁耐磨球热处理工艺研究

研究了一种添加微量合金元素Mo、V、Nb的高铬铸铁耐磨球的热处理工艺。采用在980℃淬火、400℃和600℃回火的热处理工艺。通过显微组织分析可知淬火后基体组织为淬火马氏体,400℃回火后基体组织为回火托氏体,600℃回火后基体组织为回火索氏体。经硬度分析和耐磨性分析可知：仅淬火处理时试样硬度为65HRC,磨损量也最小;400℃回火后硬度下降为62.8HRC,磨损量比淬火态增加18.2%;600℃回火后硬度下降为57.6HRC,磨损量比淬火态增加30.3%。结合磨球实际应用状态最佳热处理工艺应采用980℃淬火、400℃回火。     

GGr15钢的锻后热处理方案设计

介绍了锻造后GGr15钢的一套完整热处理工艺方案,其工艺过程为：1）预先热处理,780℃球化退火0.5h,炉冷至659℃后出炉空冷,710℃等温退火710℃,保温2h,空冷;2）最终热处理,840℃淬火0.5h,出炉,机油冷却,油温30~60℃,150℃回火2h,空冷,120℃补充回火3h,空冷。对热处理后试验用钢的硬度以及显微组织进行分析可知,其硬度〉63HRC,达到了使用要求。     

化学镀Ni-B的组织和性能研究

热处理能提高Ni-B合金镀层的硬度和耐磨性,Ni-B镀层镀态是非晶结构.热处理过程中,它的结构开始转变成晶体,开始转变温度为250°C,在300°C热处理后出现Ni₃B.化学镀Ni-B镀层有高硬度良好的耐磨性和优良导电性能.在一些电器元件上能代替镀金镀银.化学镀Ni-B的工艺、结构、性能在国内外杂志上已有报道,但还需要进一步深入研究.本文研究用硼氢化钠作还原剂,用ASE作稳定剂的化学镀Ni-B合金镀层的组织结构和性能,重点研究了热处理温度对它的结构和硬度的影响.     

Measurement of dimensional stability of heat treated southern red oak (Quercus falcata Michx.)

The objective of this study was to investigate the effect of heat treatment on physical and mechanical properties including oven-dry density, weight loss, swelling, shrinkage, and hardness of southern red oak (Quercus falcata Michx.). The samples were treated at a temperature level of 190 °C for 3 h and 8 h. After heat treatment of the specimens, their dimensional stability in the form of swelling and shrinkage were determined by soaking them in water for 2 and 24 h. Hardness of samples as function of heat treatment was also measured using Janka hardness (ASTM D 1037–12). Tangential, radial and longitudinal swelling values of the samples exposed to 8 h heat treatment and soaked in water for 2 h were 0.245%, 0.236%, 0.098%, respectively. Corresponding values for the control samples were 0.504%, 0.455%, 0.135%. Overall hardness of the specimens was adversely influenced due to heat treatment. Based on the findings in this study shrinkage and swelling of the samples improved as a result of heat exposure. It appears that heat treatment would be a viable method to enhance dimensional stability of red oak for more effective utilization where enhanced hygroscopicity of such species is desired.     

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720,760,800℃和1050℃×2h空冷等焊后热处理工艺下进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范工艺可以提高P91＋TP347H异质焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度也没有大的影响。经热处理后的焊接接头比未经热处理的试样具有更好的高温持久性能。得出了P91＋TP347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后进行760℃×2h空冷时效处理。     

时效温度对马氏体不锈钢激光焊接接头组织和性能的影响

对Fe-Cr-Ni-Mo-Ti型(0Cr13Ni7MoTi)马氏体时效不锈钢激光焊接接头进行不同温度时效处理,时效温度选择在420～580℃范围内。激光焊接接头显微组织呈现出焊缝区、热影响区(Heat affected zone,HAZ)和基体三个不同区域。结果显示,在500℃以下时效处理,焊缝区、热影响区和基体主要由马氏体板条组成,在540℃及以上温度进行时效处理,三个区域均有逆转变奥氏体形成,使各区域硬度下降;焊接接头经过时效处理后各个区域的硬度变化规律不一致,时效后硬度低点出现于热影响区或基体;拉伸测试显示,不同时效态的断裂位置均与硬度低点区域一致,屈服强度在460℃时效时取得最大值,此温度时效处理的焊接接头具有最佳的拉伸性能;拉伸断口断裂机制发生由未时效的准解理断裂到时效态的韧性断裂转变。     

喷射成形S390高速钢的组织和性能

研究了喷射成形S390高速钢组织和性能,结果表明:喷射成形S390高速钢沉积坯具有低的氧含量,仅为18ppm,组织无宏观偏析,主要有M6C和MC两种碳化物相,碳化物呈均匀弥散分布在晶界和晶内。经过热处理后,喷射成形S390合金的抗弯强度可达4044MPa,合金硬度随淬火温度呈上升趋势,在1250℃淬火后,硬度达到了HRC69.3。     

不同热处理制度对2A16铝合金显微组织和性能的影响

本文研究了2A16铝合金固溶处理后单级时效热处理工艺,分析了不同单级时效热处理工艺对2A16铝合金显微组织和硬度的影响。结果表明,在经过525℃×10min固溶后,150℃±5℃×6h单级时效时能获得较好的综合性能,为2A16铝合金时效热处理工艺参数的确定及优化提供参考依据。     

喷射成形高速钢的组织和性能

研究了喷射成形工艺对高合金化高速钢组织和性能,结果表明:喷射成形工艺制备了直径300mm高合金化高速钢沉积坯,表面质量良好,可以满足直接锻造要求。喷射成形高速钢组织无宏观偏析,碳化物呈现均匀弥散分布在晶界和晶内,主要有M6C和MC两种碳化物相,氧含量只有约20ppm左右。经过热处理后,喷射成形T15合金的抗弯强度平均达到4800MPa。硬度随着淬火温度的提高逐渐升高,喷射成形T15M合金在1250℃淬火后,硬度达到了69.3HRC。     

热处理对TC11/LF6异种金属摩擦焊质量的影响

对TC11/LF6钛铝异种金属进行了连续驱动摩擦焊接工艺及其焊后热处理工艺的研究,观察了热处理前后焊接接头焊合区微观组织并测定了试样力学性能。研究结果表明：未经热处理的焊接接头晶粒较为粗大,有明显的晶间化合物产生,接头显微硬度较高;经280℃退火1h后,焊接接头晶粒均匀细化,焊接界面产生较薄的不连续扩散层;热处理后接头晶粒明显细化,抗弯强度提高10.7%,显微硬度下降38%。通过组织和力学性能综合分析,得到最优化的TC11/LF6连续驱动摩擦焊接工艺参数。