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1.磨损情况 KJ2×2.5×1.2D提升机主轴装置如图1所示。固定卷筒用切向键6、7与主轴1联接,活卷筒用铜套4、5套装在主轴上,’可以相对转动,这是为了调节绳长,更换中段或钢丝绳等。调绳装置采用蜗杆8蜗轮9。 相似文献
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我矿2号立井是苏制2×4×1.7-45M型提升机。因卷筒疲劳开裂和容绳量不足等原因,于1989年7月将两个卷筒全部更换。新卷筒由洛阳矿山机器厂制造。每个卷筒由两半组成,每半重6t,主要安装尺寸与旧筒相同。新卷筒支轮与主轴支轮座连接的4×16个φ38+0.025连接螺栓孔要在安装现场加工。原卷筒支轮与支轮座连接螺栓孔是配钻铰制的,每个支轮16个孔沿φ1400圆周不均匀分布。新卷 相似文献
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圆板支轮筒壳应力分析与强度计算是非常繁杂的,为使问题简化,方便计算,本文得出支轮对筒壳的反力矩M1可以忽略不计,从而得到一组简单、完善的筒壳强度的计算公式。以此为依据,可方便地进行卷筒的结构设计。 相似文献
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采用边界元法,对弹性平板支轮进行较为详细地分析。编制了支轮应力的二维弹性力学问题及板弯由问题的边界元法程序。算出了人孔应力集中系数和应力分布规律。 相似文献
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提出了沿周边简支筒壳的计算方法、支环的计算方法和圆板支轮的计算方法作为对当前卷筒计算方法的补充,进而对现有三类卷筒的计算方法进行综合,编制出可以对以上三类卷筒的筒壳与支轮进行设计的计算机程序。程序中根据满应力原则对筒壳与支轮进行了优化,可使卷筒在可靠的基础上做到重量最轻,为设计人员在使用程序过程中对卷筒结构的选择有所帮助。本文还对现有三类卷筒结构的优缺点作了初步分析。 相似文献
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我矿KJ2×2.5×1.2D提升机的一个制动支轮更换后不到260天,与筒壳联接处的轮缘在筒壳对合处沿圆周开裂约1m长,裂纹穿透轮缘体,如图1所示。裂纹处轮缘的厚度比图纸要求的厚度(δ=30mm)少6~8mm不等。本文拟从支轮的受力和铸造质量进行探讨。 相似文献
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缠绕式提升机卷筒强度的有限元优化设计 总被引:1,自引:0,他引:1
运用ANSYS 软件建立了矿井提升机卷筒的有限元模型,运用它的优化设计功能对支轮位置进行了优化设计,对改进设计提供有价值的理论依据。 相似文献
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不同衬板材料对提升机卷筒强度影响的有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
提升机是矿井运输中的咽喉设备,是井下与地面联系的主要工具。我国大部分矿井使用的提升设备仍然是缠绕式提升机。卷筒是缠绕式提升机的主要承载部件,它的作用是缠绕钢丝绳,承担全部提升负荷,进行动力传递,完成提升矿石、人员和设备的任务。卷筒必须确保有足够的强度。 相似文献
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我矿KJ2×2.5-1.2D提升机卷筒衬板自加工好投入使用已 多年。随着时间的推移,衬板磨损量多少不均,这不仅表现在同一卷筒上的绳槽之间的深浅不同,而且最主要的是两卷筒之间的磨损量的多少也不同,从而形成了两个卷筒“直径”的累计误差,到一定数值后就给调绳带来很大的困难,对此我们设想多种调整方案,通过实践终于摸索出一套切实可行的简易方法,较好地解决了生产过程中的这一难题。 我矿井深170m,提升机正常缠绕运行圈数约为22圈,通过测定,我矿两卷筒多年来形成的累计误差为100mm,折算成两卷筒半径差为0.… 相似文献
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<正> 近年来,随着矿井产量的加大,部分苏制4m以上大型提升机长期超负荷运行,以致卷筒故障频繁。在有关的故障案例中,虽然卷筒失稳的现象较为少见,但是此种情况一旦发生其后果是严重的。如某矿井苏制4m提升机,由于筒壳塌陷,影响了生产近10天,不得不更换了主轴装置。因此,对于筒壳的稳定性问题也是不容忽视的。在提升钢丝绳均匀压力作用下,如果筒 相似文献
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<正> 当前国内一大部分苏制(和仿制)的旧式提升机,随着矿井产量的提高担负的任务日益加重,以致卷筒开裂故障频繁。有的矿井不得不采用改变材质更换厚筒壳的办法,对卷筒实行了局部改造或者应用已为实践证明可靠度高的“大型卷筒开裂处理技术”对其进行了处理。但是,提升载荷的加大、筒壳的增厚以及新的处理技术的应用,将会导致提升机承受的实际最大静张力和最大静张力差超过允许的限度和主轴承重的明显加大。为了确保提升机在这种特定 相似文献
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<正> 当前国内一些大型骨干矿井,广泛应用的苏制(和仿制)4米以上的大型提升机卷筒普遍存在开裂现象。尽管许多使用单位都曾对已开裂的卷筒反复地采用过哪裂补哪的传统处理方法,但据有关报导和我们在山西、河北等省5个矿务局的调查表明:有成效者甚微,其结果都是焊后再裂或此焊彼裂。这不仅影响矿井的正常生产,也威胁着人身安全。因此,研究大型卷筒开裂处理技 相似文献