国产200MW机组普遍性振动故障的分析

讨论了国产200MW机组常见的若干振动问题，如三缸三排汽机组的接长轴不平衡，2号瓦摩擦和低频振动，三缸两排汽机组的低压缸缸体结构共振等，对其进行了一定的分析，并提出了现场相应的处理措施。     

某型核电汽轮机低压转子与端部汽封间动静摩擦特点

研究某型核电汽轮机低压转子与端部汽封间动静摩擦的振动特征及治理措施。针对某ARABELLE型核电汽轮机大修后冲转振动高打闸事件,综合分析振动信号特征、汽轮机结构特点,判断低压转子端部汽封与轴颈在低转速下存在局部摩擦。依次选择在200 r/min和500 r/min平台高速盘车,待转子恢复正常后顺利冲转至额定转速。该机组功率运行期间轴系振动长期存在周期性波动现象,且受汽封供汽温度和真空度等参数的变化影响明显。研究认为:相较于常规火电机组,该型核电汽轮机受低压缸缸体的刚度偏低容易下凹变形和低压转子跨距长且偏重等影响,低压转子与端部汽封处更易发生摩擦;低速时的摩擦更隐蔽,后果更严重;额定转速时的摩擦容易诱发波浪形不规则振动。     

国产300MW汽轮机低压缸端面的模态试验分析

对国内某制造厂生产的三缸双排汽机组低压缸端面的振动问题，在机组停运状态时，分别对其低压缸前，后端面进行模态试验，采用脉冲锤击法，将带有力传感器的手锤敲击试件，给予一个脉冲力，使装在试件上的传感器感受振动信号，此力脉冲信号和响应信号通过电荷放大器放大后，送至动态频谱分析仪上进行分析，得出了被测试件的频响函数，从而得出其共振的固有频率。再对低压缸进行加固处理，处理后的低压缸固有模态频率不是机组的工作频     

600MW汽轮发电机组轴瓦振动异常原因分析及处理

针对某电厂2号汽轮机低压缸7、8号轴瓦瓦振超标问题,分析了轴瓦振动特点,认为轴瓦支撑系统在汽轮机工作转速附近存在结构共振是导致低压缸轴瓦振动超标的主要原因,通过采用对低压转子进行动平衡的方法,在低压转子正反向末级叶轮外侧轮面上加配重,有效解决了7、8号轴瓦瓦振异常的问题。     

一起由于低压缸暖缸不充分引起汽轮机跳闸的事故分析

引起汽轮机振动的原因是多方面的。本文列举了一起由于低压缸暖缸不充分引起汽轮机振动大，进而造成汽轮机跳闸的事故。     

国产20万千瓦汽轮机安装方案探讨

国产20万千瓦汽轮机为三缸三排汽结构;中低压缸分别为三支承和四支承,3、45瓦轴承座均与排汽缸连接在一起:中压转子前端是落地式支承,后端是非落地式支承;中低压转子间有两根长约2米的联轴器短节、从而使该型机组的结构复杂,轴系长缸体大,刚性软,易变形的特点。     

俄产IIT-90／-130／10-2型汽轮发电机组振动分析及处理

针对辽源热电有限责任公司2号汽轮发电机组在调试过程中发生的振动现象，结合升速试验、定速振动趋势试验，对振动原因进行了分析，认为振动是由于低压缸后轴封和低压转子存在动静摩擦以及低压转子质量不平衡造成的，并在机组安装方面提出了相应的建议。     

200MW机组振动分析及处理

苏制200MW机组大修低压缸改造后，高、中压转子轴振和低压转子瓦振严重超标，通过振动测试分析，查明了引起振动的原因，并进行了处理。     

60Hz汽轮机低压缸刚性和振动特性分析

60 Hz机型是出口到中东市场的发电汽轮机组。汽轮机低压缸的设计如何提高其静刚度和避开60 Hz的振动频率是机组振动满足设计要求的重要因素。本文采用三维有限元分析方法,建立低压外缸的有限元模型,进而计算了低压缸的变形、静刚度、固有频率和动响应。计算结果直接指导了低压缸的方案设计。该机组在启动和运行过程中,振动指标完全满足了机组正常运行的要求,计算结果与实际情况较好吻合,这说明数值分析方法可作为低压缸设计的重要手段,确保其安全可靠性。     

N125汽轮机低压内缸裂纹体应力场的三维计算分析

采用三维有限元计算方法,对含有穿透性裂纹的N125汽轮机低压缸进行三维应力场计算分析,阐述了裂纹缸体加固的必要性。     

300 MW机组低压缸变形对低压轴承稳定性的影响及综合治理

章分析了造成低压缸变形的原因，并论述了低压缸变形对低压轴承运行稳定性的影响。针对机组先天存在的薄弱环节，采用多种控制手段、改造措施及检修工艺对机组进行了综合治理，将机组振动水平控制在允许范围内，有效地保证了机组的安全运行。     

N125汽轮机低压内缸裂纹缸体应力场的三维计算分析

采用三维有限元计算方法 ,对含有穿透性裂纹的N12 5汽轮机低压内缸进行三维应力场计算分析 ,阐述了裂纹缸体加固的必要性。     

金竹山电厂~#3机低压外缸振动的消除

金竹山电厂3号机为上海汽轮机厂生产的125机组。1970年投产,1990年7月21日低压外缸剧烈振动,低压外后汽缸上部振动数值高达0.8～1mm,被迫紧急停机。揭缸检查时,对损坏的叶片进行修复和加装平衡块后,开机后振动数值仍很大,机组分别在30、50、90MW负荷下振动数值变化不大,排除了气流激振的影响。分析认为低压外缸庞大,     

太一13号汽轮机振动分析及处理

简述了太一１３号汽轮机试运过程中出现的严重轴系振动情况;分析了产生振动的若干原因;就消除机组振动先后进行的揭瓦检查、测量低压转子弯曲、调整汽封间隙、检查中低压对轮找正及联接情况、检查低压缸台板间隙、调整转子标高、消除低压缸膨胀受阻等多方面的工作进行了介绍。结合１３号汽轮机振动处理措施,提出了防止新安装汽轮机发生振动的意见及建议。     

太一13号汽轮机振动分析及处理

简述了太一１３号汽轮机度运过程中出现的严重轴系振动情况,分析了产生振动的若干原因;就消除机组振动先后进行的揭瓦检查,测量低压转子弯曲、调整汽封间隙、检查中低压对轮找正及联接情况、检查低压缸台板间隙、调整转子标高、消除低压缸膨胀受阻等多方面的工作进行了介绍。结合１３号汽轮机振动处理措施,提出了防止新安装汽轮机发生振动的意见及建议。     

超临界600MW机组振动特性分析综述

对哈尔滨汽轮机厂超临界600 MW机组存在的低压轴承座振动不稳定,低压转子不平衡振动和振动突变,发电机轴承座振动不稳定以及滑环小轴不平衡等共性问题作了分析。结合部分故障实例,如鹤岗、太仓、沁北、珞磺、汕头、乌沙山、伊敏、姚孟、巢湖、阳城等电厂多台机组的分析和处理过程,给出对于低压轴承座振动不稳定和低压转子不平衡振动,可采取使低压缸膨胀到位以及对低压转子进行高速动平衡解决;采取结构优化解决发电机座振动不稳定;采取高速动平衡解决滑环小轴不平衡振动等。     

捷制500MW机组不稳定振动试验研究

本文对神头第二发电厂捷制５００ＭＷ机组低压缸轴承不稳定振动原因进行了试验分析，提出了处理措施，消除了不稳定振动。     

宁海电厂2号机组热态启机过程中低压转子振动大分析

浙江国华浙能发电有限公司2号机组在2007年春节调停后进行热态启机工作。并网初负荷暖机过程中发生低压转子振动异常增大故障。通过剖析引起振动大的各种因素,得出:低压缸冷却收缩从而引起低压轴承座下沉是启动过程中振动大的直接原因。机组并网后负荷到60MW时,高压疏水自动关闭引起凝汽器真空变高,排汽温度降低,凝结水温度也降低很多;由于后缸喷水取自凝结水,喷水温度也有所降低,后缸喷水对低压缸冷却收缩是主要原因。我们提出的故障处理方法是:手动开启汽机高压疏水门和关闭后缸喷水,适当降低凝汽器真空以提高排汽温度来解决振动大故障。     

捷制500MW机组不稳定振动试验研究

本文对神头第二发电厂捷制５００ＭＷ机组低压缸轴承不稳定振动原因进行了试验分析，提出了处理措施，消除了不稳定振动。     

1000MW汽轮机轴承振动大的原因分析及处理

潮州发电公司1 000 MW汽轮机自投产以来,轴承振幅一直超标,对机组的安全经济运行造成严重威胁;主要体现在两方面:一是启机过程中高中压缸轴承振动偏大,二是低负荷工况下低压缸轴承振幅与真空度成正比变化。其原因是启动过程中高中压缸膨胀不畅、低压缸柔性设计,汽轮机动静碰磨造成的。利用机组大修机会,拆出高压下缸,用大梁抬起中压下缸调端,对轴承箱重新研磨台板接触面、更换滑块及滑销、制作注油通道以及重新调整汽缸猫爪负荷分配;同时对低压外缸的变形量进行有限元分析,加固低压外缸并改造低压汽封,汽轮机轴承振动大的问题已得到成功解决。