40钢(丝)在加热及冷却时的组织转变

采用金相 -硬度法研究了中碳钢 (40钢 )在加热和冷却时的组织转变。分析了该钢在加热时奥氏体的形成过程、在不同加热温度淬火对组织及硬度变化的影响及该钢经 85 0℃奥氏体化后随炉冷却到不同温度下急冷后得到的组织和性能 ,从而说明了Ac1 、Ac3或Ar1 、Ar3与平衡状态下的临界点A1 、A3的差异和实际应用     

双相钢临界区加热相变的研究

采用膨胀法及金相硬度法测定了几种双相钢的临界点Ａｃ１和Ａｃ３，阐明了不同原始组织、加热速度等对加热时临界点的影响规律。测定了这些钢在连续加热时奥氏体的形成动力学曲线以及双相区组织之间的定量关系．研究了这些钢在临界点间加热时组织变化特点以及奥氏体的形核和长大特征。     

40CrNiMo钢退火热处理工艺与性能的研究

40CrNiMo钢热轧状态硬度较高,不能满足标准要求,通过硬度测试和光学金相显微观察等手段,研究不同退火工艺对40CrNiMo钢组织性能的影响。结果表明:40CrNiMo钢经810~870℃加热保温后,在380℃/min空冷条件下显微组织为以贝氏体为主兼有马氏体和残余奥氏体的混合组织,硬度较高,为300~340 HB;810~870℃完全退火炉冷过程中,形成铁素体+珠光体的带状组织,力学性能较差;760℃不完全退火后形成粒状贝氏体组织,硬度值约175 HB,达到了国标规定的退火交货状态产品硬度要求。     

焊接热对316L不锈钢表面低温渗碳涂层性能的影响

奥氏体不锈钢低温渗碳工艺技术的日趋成熟,其正被越来越多的应用到工业领域。首先揭示了生产试验过程中焊接热对316不锈钢表面渗碳层的硬度影响,设计并开展了一系列重复性的验证试验,给出温度对低温渗碳层的硬度和耐腐蚀影响。结果显示,高温能显著降低渗碳层的硬度和耐磨性。通过分析低温渗碳层的结构特性及其形成机理,给出了316L奥氏体不锈钢低温渗碳涂层的合理应用温度应低于350度。     

钢丝圈硬度偏高的原因剖析与控制方法

本文论述了钢丝圈硬度比正常值偏高的原因及其控制方法。认为钢丝圈硬度偏高的原因与淬火工艺和回火工艺等因素有关。另外,季节(气温)的变化可以影响残留奥氏体稳定化的程度,从而也影响钢丝圈的硬度。     

奥氏体-贝氏体球铁

本文较详细地探讨了奥氏体-贝氏体球铁的组织和一些基本性能,如残余奥氏体的含量及其稳定性、静态和动态强度、耐磨性和切削性能等。并指出该材料的主要特点是:当承受加工硬化时,表面压应力促使残余奥氏体转变为马氏体,因而提高了硬度、耐磨性和疲劳强度,所以它与相同硬度的钢相比具有高得多的使用寿命。这种材质在农机中有广阔的应用范围,除齿轮外,还可应用于链轮、链条、驱动轮、支承轮、压辊、粉碎机衬套以及挖土、掘进等农业机具上要求表面耐磨、心部韧性高的零件。     

70(T7A)钢丝的加热转变

论述高碳钢 (丝 )热处理时加热转变的重要性 ;采用金相 -硬度法研究 70 (T7A)或 6 5 (6 5Mn)钢加热时的各种转变 ;对钢丝生产中连续加热时奥氏体形成的特点进行了扼要论述 ;为金属制品生产正确选择热处理的加热参数奠定理论基础     

碳钢硬度值的研究

运用二元合金杠杆定律,研究了纺织器材常用钢种的硬度值与热处理工艺的关系,研究表明,碳钢在完全退火,球化退火和正火状态下硬度的计算值与实际值相近,碳钢马氏体的硬度由板条马氏体和片状马氏体的硬度决定,含碳量在0．3％－10％范围内存在一个由．板条马氏体和片状马氏体混合而造成的附加硬度ΔHB。高碳钢采用奥氏体成分不均匀化淬火,可以得到较多的未溶渗碳体和更高的硬度,低碳钢采用亚温（A 1-A3)淬火,可以得到最高的硬度HBmax。     

中间齿轮轴热处理工艺的探索

文章对中间齿轮轴的热处理工艺参数及装炉方式进行研究,目的为改善热处理后金相组织、提高表面硬度、缩短强渗阶段与淬火阶段的降温时间,节约能源,降低成本。改进前热处理工艺参数为920℃渗碳+830℃淬火+180℃回火,改进后热处理工工艺参数为890℃渗碳+850℃淬火+180℃回火,分析可知:降低渗碳温度可降低渗碳层的含碳量,减少渗层中残余奥氏体量,增加零件表面硬度和耐磨性;提高淬火温度有利于碳化物溶解和奥氏体均匀化,提高零件表面硬度。设计新工装,改变装炉方式,减小变形量。     

渗碳对H13模具钢的组织和性能的影响

本文通过OM、TEM、SEM和电子拉力试验机,研究渗碳对H13模具钢的显微组织和弯曲性能。结果表明:H13模具钢组织由马氏体、渗碳体和奥氏体组成。经渗碳处理后,组织中马氏体的含碳量逐渐升高,残余奥氏体量增加,显微硬度比原试样均有明显提高。试样对于不同淬火温度处理,840℃淬火的试样力学性能最好,但随着温度的升高,试样综合性能有下降趋势。     

25钢的奥氏体形成与热处理工艺

采用金相 -硬度法研究 2 5钢在加热时奥氏体形成规律 ,绘出该钢在不同温度下淬火时的硬度与奥氏体形成动力学曲线。通过对试样宏观硬度和显微硬度分析 ,结果表明两者关系是一致的。简述该类钢几种常用的热处理工艺与其临界点 (A1 及A3)的关系     

0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢丝冷拉工艺探讨

对Φ10.70mm0Cr17Ni4Cu4Nb(SUS630)马氏体沉淀硬化型不锈钢丝冷变形过程中易出现拉拔断裂、拉拔后自裂以及冷变形困难进行工艺分析和探讨,指出钢丝表面状态不佳是影响拉拔的主要原因。通过细晶表面处理技术,拉拔时选择道次压缩率8%～12%,使钢丝表面处于压应力状态;盘条热处理采用(1040±10)℃保温1h加上(630±10)℃保温4h时效,中间去应力退火采用(640±10)℃保温2～4h,成品前去应力退火采用(630±10)℃保温4h时效,生产出的Φ10.70mm直条钢丝平均抗拉强度1030MPa,延伸率16.4%,硬度HRC值为31,满足GB/T1220—2007要求,用户使用反映良好。     

制绳钢丝维氏硬度不确定度评定

介绍GB/T 4340.1—2009中测定制绳钢丝维氏硬度及其不确定度评定的方法。以维氏硬度计算公式为数学模型,分析不确定度的来源。按照不确定度的合成原则用2种方法计算,合成标准不确定度分别为9.45(方法1)和8.17(方法 2),以及包含因子为2的扩展不确定度为18.9(方法 1)和16.3(方法 2)。给出制绳钢丝维氏硬度不确定度的2种计算方法。标准一般采用方法 1评定和表达测量不确定度,该方法便捷、结果可靠。     

金刚石工具粉末胎体热硬性问题探讨

文章阐明了红硬性与热硬性不同概念的界定,并讨论金刚石工具胎体与高速工具钢热硬性的不同差异。指出影响金刚石工具胎体性能的应该是热硬性而不是红硬性。胎体硬度高低的单一指标,不能表征粉末胎体的耐磨性。而在高温下表征的胎体热硬性是影响胎体耐磨性和金刚石包镶能力的重要因素。随着对胎体热硬性的深入研究和认知,热硬性有望成为业界公认的金刚石工具粉末胎体的重要性能指标。     

电梯曳引钢丝绳强度级别讨论

简述电梯钢丝绳执行强度级别现状,直径10 mm曳引钢丝绳已成为电梯设计的主流,采用直径8 mm曳引钢丝绳的比例也在逐年增加。针对电梯曳引钢丝绳、曳引轮绳槽表面硬度对曳引力大小及摩擦副磨损的影响,通过多种表面处理技术(表面淬火、热喷涂、热堆焊)提高曳引轮绳槽的表面硬度(HRC值达到58～63),使其与1 770或1 960 MPa强度级别制绳钢丝表面硬度相匹配。严格按照《电梯制造与安装安全规范》中的电梯应满足的曳引条件设计选用电梯曳引钢丝绳,并借助如电梯钢丝绳专用无损探伤仪等对钢丝绳状况进行监测。提出高强度电梯曳引钢丝绳可以使用钢帘线用盘条制造的学术观点。     

轮毂车轮高强度螺栓选材

轮毂车轮螺栓在服役过程中要求具有载荷承受较大,尺寸精度较高,外观质量较好等特点。轮毂车轮螺栓用钢必须有足够高的抗拉强度以及较高的疲劳抗力和冲击韧度,足够的塑性、韧性。介绍常用的ML15MnVB、ML20MnTiB,10B28钢的化学成分和轮毂车轮螺栓生产工艺。10B28钢热轧态组织为铁素体+珠光体,表面硬度为78～95 HRB,塑性较好,经740～760℃球化退火后,塑性进一步提高,变形率达80%～85%。ML15MnVB,ML20MnTiB,10B28钢冶炼过程中增加了铁水预处理,控制S,P质量分数小于0.020%,降低夹杂物含量;连铸时采用全程保护浇注、电磁搅拌;安装在线红外线动态外径检测仪和电磁涡流测量装置,有效保证冷镦钢的质量。对轮毂车轮螺栓用钢热处理工艺进行了优化。     

H13和DFD钢丝的淬火—回火工艺研究

研究H13和DFD钢丝调质处理工艺 ,观测其淬火、回火显微组织 ,并对其淬火和回火后的硬度分别进行测量。结果表明 : 6 .3mm的H13钢丝经过 980～ 10 90℃奥氏体化 6 .0～ 7.5min ,空冷后经过 2～ 3次 5 5 0～ 5 90℃ ,2h回火 ,钢丝硬度达到HRC4 0～ 4 5 ; 5 .8mm的DFD钢丝经过 96 0～ 10 80℃奥氏体化 4 .0～ 5 .5min ,空冷后经过 2～ 3次 5 6 0～ 6 0 0℃ ,2h回火 ,钢丝硬度达到HRC33～ 37。经过调质处理后 ,钢丝性能稳定 ,能满足用户要求。