合金元素对钢在海水飞溅区腐蚀的影响

讨论了合金元素对钢在海水飞溅区腐蚀的影响。合金元素在青岛、厦门和榆林海域对钢在海水飞溅区的腐蚀有基本相同的影响效果。Mn、P、Si、Cr、Mo和Ni能减轻钢在飞溅区的腐蚀,其影响大小的顺序为：P＞Si＞Cr和Mo＞Ni和Mn;S、Al、V对钢的飞溅区腐蚀有害。Cu-P、Mn-Mo、Ni-Cr-Mo复合对减轻钢在飞溅区的腐蚀有好的效果。     

钢在厦门海域全浸和潮差区的腐蚀行为分析(摘要)

钢在厦门海域全浸和潮差区的腐蚀行为分析(摘要)林志坚,宋文桑(中国船舶工业总公司七二五研究所厦门分部,厦门361002)根据暴露在厦门海域全浸区、潮差区几种钢8年腐蚀试验结果,讨论不同的合金元素对低合金钢局部腐蚀发展倾向的影响;应用回归分析技术,计算不同钢种在潮差区平均腐蚀速度产生”逆转”的时间,讨论分析影响”逆转”现象的因素.l碳钢和IE#全钢局部腐蚀发展趋势全浸区8年取样处理时发现两种含Cr钢和09MnNb(济)钢的内锈....     

不锈钢在海洋环境中的腐蚀

新钢种C_(15)和18-8Ti,316L,AL-6X钢在厦门海域5年半挂片对比试验表明,18-8钢腐蚀穿孔,316L孔钢遭海生物吸着而腐蚀,只有C_(15)和AL-6X钢未发现腐蚀痕迹,表面光亮如初。     

实海飞溅区低合金钢锈层分析(摘要)

实海飞溅区低合金钢锈层分析(摘要)崔秀岭,马中华,张陆(冶金部钢铁研究总院,北京100080)王相润,黄桂桥(青岛海洋腐蚀研究所,青岛266071)19种碳钢和低合金钢试样固定在青岛海水飞溅区栅式试验架L,经8年试验后,低合金钢15MnMoVN耐蚀性能明显优于其他十几种钢,为了弄清15MnMoVN锈层的特性,选用A3钢作对比试样,通过多种方法综合测试,研究它们的形貌、物相组成、结构及合金元素分布与耐蚀性的关系.15MnMoVN和A3钢的化学成分见表1.Tab....     

Al及Al合金在舟山海域的腐蚀行为

报告Al及Al合金在舟山海域的飞溅区、潮差区和全浸区3种试验条件下暴露2、4、8年的腐蚀结果及其在海水环境中的腐蚀行为.Al及Al合金在海洋环境中的平均腐蚀率较低,主要因点蚀、缝隙腐蚀而受到破坏,硬Al、超硬Al的包Al层对基体起着牺牲阳极保护作用.在飞溅区,Al及Al合金对局部腐蚀较敏感,点蚀密度较大.在飞溅区,二种带包Al层的LC4CS(BL)、LY11CZ(BL)耐蚀性较好,L3M和LF11M的耐蚀性较差;在潮差区和全浸区180YS和LF2Y2表现出较好的耐蚀性.LF11M在潮差区的耐蚀性较好,而在飞溅区和全浸区的耐蚀性较差.     

钢在海洋飞溅带腐蚀行为探讨

通过钢在我国四个海域的海洋飞溅带暴露试验的结果,显示了海洋飞溅带的范围和腐蚀峰值.     

不锈钢在海水飞溅区的腐蚀行为

总结了5种不锈钢在青岛海域飞溅区暴露16年的腐蚀行为和 规律.2Cr13在飞溅区不能维持其表面的钝态,耐蚀性较差.含16%Cr以上的不锈钢在飞 溅区有较好的耐蚀性.1Cr18Ni9Ti、00Cr19Ni10和000Cr18Mo2在飞溅区暴露2～4年间,F179 在1、2年间,点蚀速度较大,此后它们的点蚀深度随时间无明显加深.不锈钢在飞溅区的点 蚀密度随暴露时间增大.增加Cr含量、添加Mo能提高不锈 钢在飞溅区的耐蚀性.     

3种热喷涂涂层在模拟气氛/煤灰环境下的热腐蚀及失效行为

采用超音速火焰喷涂技术在T91钢表面制备了45CT、NiCr/Cr3C2和NiCrAlY3种涂层.在T91钢和3种涂层表面涂覆37.5％Na2SO4+37.5％K2SO4+15％Fe2O3+10％SiO2的合成煤灰后通入模拟烟气在750℃下进行腐蚀,获得腐蚀动力学曲线,腐蚀200 h后观察涂层腐蚀前后厚度变化.采用XR...     

铜合金实海暴露腐蚀与抗污行为的研究

总结了19种钢合金在我国海域青岛、厦门、榆林各海区暴露1—8年腐蚀和抗污行为     

金属材料长周期海水腐蚀规律研究

常用金属材料在我国的青岛、舟山、厦门和榆林4个海域的飞溅、潮差、全浸3个海洋区带中暴露1、4、8和16年的长周期腐蚀试验工作进行了研究，得到了长周期的海水腐蚀数据及其腐蚀规律．提出了一种海水腐蚀性的评价方法和一种综合评价材料耐蚀性的方法．     

海水中钢的局部腐蚀与海域环境的相关性

根据钢在青岛、厦门和榆林站,１、２、４和８年的实海挂片试验,分析了钢的局部腐蚀与海洋环境的相关性,海水的温度愈高、海生物生长多,普通钢局部腐蚀愈严重,而含铬钢的局部腐蚀对海水环境不敏感。     

3C钢腐蚀速度与海水环境参数关系的人工神经网络分析

采用电化学方法测定了3C钢在不同海水环境参数下的腐蚀速度，并根据四层BP神经网络分析了3C钢腐蚀速度与海水环境参数的相关性，建立了3C钢在海洋环境中腐蚀速度的人工神经网络模型。     

P91钢亚音速喷涂NiCr/Cr3C2涂层的热腐蚀行为研究

采用亚音速火焰喷涂方法在P91钢上制备了NiCr/Cr3C2涂层,研究了样品在600,650和700℃的80 ％Na2 SO4 +10％K2SO4+10％KCl(质量分数,后同)混合熔融盐中的热腐蚀行为,利用XRD和SEM分析了表面成分和结构.结果表明:喷涂NiCr/Cr3 C2涂层样品在热腐蚀过程中,腐蚀产物从样品表...     

钢在海水全浸、潮差区的腐蚀数据分析

依据16个牌号19种钢在青岛、厦门和榆林3个海域8年全浸区和潮差区中的腐蚀数据,采用统计分析的方法,计算了置信度为95%(a=0.05)的腐蚀深度数学期望置信区间,分析讨论了无铬钢与合铬钢在全浸、潮差区中的腐蚀规律     

水利工程用管桩钢的组织与耐蚀性

对比研究了低碳钢(A)、单独添加0.18Cu(B)以及复合添加0.18Cu+0.18Cr(C)管桩钢的显微组织、力学性能和电化学性能。结果表明:B和C管桩钢的强度和断后伸长率都要明显高于A的,3种热轧态管桩钢的屈强比都低于0.7;3种热轧态管桩钢在液面上区域的腐蚀程度重于在液面下区域的,且在液-气界面处的腐蚀程度最重。单独添加0.18Cu和复合添加0.18Cu+0.18Cr后,管桩钢的腐蚀类型已经从局部点蚀转变为均匀腐蚀,含0.18Cu和0.18Cu+0.18Cr管桩钢的腐蚀速率明显低于低碳钢的;A和C管桩钢表面腐蚀产物都主要为α-FeOOH、β-FeOOH、γ-FeOOH和Fe_3O_4,且C管桩钢表面腐蚀产物中含有更多的Fe_3O_4;单独添加0.18Cu或者复合添加0.18Cu+0.18Cr都能提高管桩钢的耐蚀性,且C管桩钢具有相对更高的耐蚀性。     

铸造镁合金Mg-Nd-Zn-Zr的生物腐蚀性能

对铸态(F)Mg-3.08Nd-0.27Zn-0.43Zr(质量分数,%)镁合金进行了固溶处理(T4)及固溶+人工时效(T6)。采用光学显微镜研究了F、T4、T6状态下Mg-3.08Nd-0.27Zn-0.43Zr合金的显微组织,采用析氢和失重实验测试合金在模拟体液中的生物腐蚀性能,并且利用扫描电子显微镜观察了腐蚀后合金的表面腐蚀形貌,采用电化学法测试了合金在模拟体液中的循环极化曲线。结果表明:固溶处理及固溶+人工时效处理均有助于提高合金在模拟体液中的生物腐蚀性能,且Mg-3.08Nd-0.27Zn-0.43Zr合金在模拟体液中的腐蚀方式为均匀腐蚀。     

海水飞溅区含镍钢的锈层及耐蚀性研究

通过海水飞溅区暴露实验,获得了两种含镍钢和碳钢3 a的腐蚀结果。采用X射线衍射(XRD)和电子探针显微分析(EPMA)技术,研究了含镍钢飞溅区锈层的特性,讨论了Ni对钢飞溅区锈层及耐蚀性的影响。结果表明,添加2%~3%Ni,使钢锈层中的裂纹和孔洞减小,锈层的致密度提高;外锈层中的α-FeOOH的含量增加。2%~3%Ni的加入有利于盐分中的Na~+和Mg~(2+)向锈层和钢基体界面渗透,对Cl~-的渗透有抑制作用。添加3%Ni,使钢的蚀孔中的Cl~-富集程度显著降低。加入2%~3%Ni能大幅度提高钢在飞溅区的耐蚀性。     

生物污损对碳钢海水腐蚀的影响

采用现场挂样,观测了在青岛、厦门海水中暴露0.25～4年的碳钢表面的污损生物和沉积锈层的外观、特性及其与腐蚀形貌的对应关系,用MPN法(最大可能数法)检测了污损生物和沉积锈层下的内锈层中的硫酸盐还原菌(SRB),讨论了生物污损与碳钢局部腐蚀的关系.结果显示,硬壳生物和锈层下的内锈层中均有SRB存在,大型生物污损、锈层外观和碳钢的腐蚀形貌有较好的对应关系:大型硬壳生物下腐蚀轻微,表面较平整,因为SRB活性和氧含量均很低,腐蚀速率低;而疏松的橘红色锈层覆盖下的钢/锈面,SRB活性高且有一定的氧含量,腐蚀速率较高.     

Al-34%Mg-6%Zn合金储热性能和液态腐蚀性实验研究

采用差示扫描量热(DSC)分析技术测定了Al-34%Mg-6%Zn合金作为潜热储蓄材料的热性能。研究了该合金在长期储放热过程中对容器材料的腐蚀。腐蚀试验选用的容器材料是不锈钢(SS304L)和碳钢(C20)。在1000次热循环(熔融和凝固)的腐蚀实验中,对SS304L和C20钢试样进行了失重(mg/cm2)、腐蚀速率(mg/day)的热重分析,以及显微组织结构的金相研究。结果表明,对于长期的储能应用,SS304L钢比C20钢更能与该合金相容。同时还讨论了在热循环过程中,SS304L和C20钢上形成腐蚀产物的过程和机理。     

T91钢在KCl+Na_2SO_4+K_2SO_4熔融盐中的热腐蚀行为研究

研究了T91钢在600,650和700℃10%KCl+10%K_2SO_4+80%Na_2SO_4(质量分数)混合熔融盐中的热腐蚀行为。采用XRD,SEM/EDS对腐蚀产物膜相组成和形貌进行了分析。结果表明,T91钢在腐蚀过程中均表现为失重,特别是在650和700℃下失重尤为严重。600℃下的腐蚀产物膜主要由Fe_3O_4组成;而650和700℃下的腐蚀产物膜基本剥落殆尽,EDS分析表明残留的腐蚀产物中S含量较高,这导致腐蚀产物严重剥落。熔盐中Cl可与Cr_2O_3反应生成挥发性的CrO_2Cl_2,导致腐蚀进一步加速。