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为提高中速大功率柴油机缸套的耐磨性,对缸套常用材料—磷钒铸铁进行了激光熔融处理。处理后的组织分成熔化区、半熔化区、相变硬化区和热影响区四层。对各区的显微组织和硬度梯度进行了分析。 相似文献
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本文分析了合金铸铁激光熔融处理后的组织,指出熔化区的组织为树枝状先共晶奥氏体Ap和变态莱氏体共晶Ld’;半熔化区为等轴状奥氏体 残留石墨片和离异莱氏体共晶;相变硬化区分为三个亚区:(M Ar F Fe3C G)、(M Ar Fe3C G)和(M Ar G)。 相似文献
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采用OM、SEM和力学性能测试等分析研究了不同热处理工艺对选区激光熔化成形GH3536合金组织及力学性能的影响规律。结果表明,随着固溶温度越高,晶粒尺寸越大,且抗拉强度在高温条件下逐渐增加而室温条件则下降。当固溶温度达到1120 ℃时,室温条件下横向试棒与纵向试棒的抗拉强度分别达到816和731 MPa;900 ℃高温条件下则分别达到189和204 MPa。800 ℃时效处理后合金基体组织析出细小碳化物,产生第二相强化作用,强度得以提升。随着时效时间的增加,碳化物变的密集,但晶粒尺寸几乎没有发生变化,表现为室温抗拉强度与断后伸长率得到提升。当时效时间达到20 h时,室温条件下横向试棒与纵向试棒的抗拉强度分别达到832和747 MPa;900 ℃高温条件下横向试棒与纵向试棒的断后伸长率分别达到8.5%和21.5%。最后得出选区激光熔化成形GH3536合金最优的热处理工艺为:固溶(1120 ℃×1 h)+时效(800 ℃×20 h)。 相似文献
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采用选区激光熔化技术(selective laser melting,SLM)制备了GH3230镍基高温合金,研究了工艺参数对GH3230镍基高温合金成形缺陷的影响。结果表明,在扫描速度为900 mm/s、激光功率210 W、扫描间距0.09 mm、铺粉层厚度0.04 mm的工艺条件下,成形试样的孔隙率达到最小值(0.010 8%)。随后对最佳参数试样进行了固溶处理,研究固溶处理对试样微观组织和力学性能的影响。结果表明,进行固溶处理后的试样表面会析出大量连成线状的碳化物颗粒,随着保温时间的延长,碳化物颗粒尺寸及数量呈现先增长后降低的趋势,合金内部发生再结晶现象,与此同时,试样屈服强度由421.8 MPa降低至347.8 MPa,抗拉强度由763.4 MPa降低至678.9 MPa,而延伸率由17.19%增长至21.2%,合金强度降低而塑性升高。固溶处理不能消除打印缺陷。 相似文献
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设计并制备了多种不同成分的铝锂合金粉末,对其进行了选区激光熔化(SLM)成形,选取高致密、无裂纹的自研铝镁锂合金成形零件进行了热处理工艺研究。结果表明,第三代Al-Li-Cu系铝锂合金在选区激光熔化成形快速凝固过程中极易产生微裂纹,第二代Al-Li-Mg系合金较为适合选区激光熔化成形,能够得到高致密、无裂纹的成形样件;选区激光熔化成形铝镁锂合金在200℃进行时效热处理,强化相主要为δ′相,时效48 h达到峰时效状态,继续延长时效时间,其力学性能有所下降。 相似文献
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孕育铸铁激光表面强化研究 总被引:5,自引:2,他引:3
研究了激光表面强化对孕育铸铁组织和性能的影响,结果表明,HT300零件激光处理后可满足表面硬度,耐磨性等力学性能的要求,为改进零件表面处理方法提供了依据。 相似文献
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采用传统激光焊接技术连接块体非晶合Zr45Cu48A17,试验结果显示:焊接速率为2m/min时,熔化区主要生成τ5(Zr38Cu36A126)相,热影响区主要生成ZrCu,含有少量τ5相;焊接速率为4m/min时,熔化区保持了非晶特性,热影响区有晶粒生成;当焊接速率8m/min时,热影响区和熔化区均保持非晶特性。 相似文献
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对采用铸造的奥贝球铁代替20Cr合金钢制造大型内燃机车凸轮轴的激光表面淬火工艺进行了研究,通过实验,为奥贝球铁凸轮轴激光表面淬火提供工艺参数。 相似文献
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