悬浮导体感应电压的估算及对策

直流线路下方悬浮导体将产生一定的感应电压,人体接触时可能会受到暂态电击。为估算该电压,采用基于Deutsch假设的数值计算方法获得了直流线路下合成电场,并采用模拟电荷法获得线下标称场下悬浮细导体电位,然后从工程简化角度出发,利用标称场下的悬浮细导体电位与电位比例系数相乘,得到了估算合成场下的导体感应电位的方法。最后提出了降低悬浮导体感应电压的措施。     

第十二部分:电压为660伏及以下的单速三相笼型感应电动机的起动性能

1.适用范围本标准适用于电压为660伏及以下直接起动或星一三角起动,以S1工作制(连续定额)运行,并具有任一防护等级的单速三相笼型感应电动机。本标准也适用于在两种电压下磁饱和程     

线绕式异步电动机串级调速及其解析(下)

四、实验结果及讨论 1.速度控制范围理论上空载时I_d=0,CONV Ⅰ直流平均电压sE_α与CONVⅡ直流平均电压E_β相等。 sE_α=E_β s=(E_β)/E_α又E_α=3(2~(1/2))E_(20)/π,E_β=3(2~(1/2))/πCOSβ式中E_(20)——转子开路电压;E_m——CONVⅡ的相电压最大值     

配电线路-变压器系统对强电磁脉冲的电压响应

电磁脉冲易于耦合进入未经加固的架空线缆系统,对接入电子系统具有很强的干扰和破坏作用。为评估其特性和规律,基于Agrawal传输线模型对电磁脉冲作用下配电线路-变压器系统的感应电压进行数值模拟,得到线缆末端感应电压对电缆长度、高度和地表面参数的计算结果;将线缆感应电压作用到10/0.4 kV变压器上,计算了3类10/0.4 kV变压器低压绕组上的感应电压。数值模拟结果表明,配电线路接入未带负载变压器时,波形形状不变,仅电压峰值减小2/3;变压器接入负载时,电压峰值进一步减小1/3,峰时后延,脉宽减小,波形震荡明显减弱以至快速消失。该仿真结果,可用于指导电磁脉冲防护器件的选择,在防护效能的评估上也具有重要意义。     

温春变电所铁磁谐振事故分析

我局温春一次变电所110千伏、35千伏设备于83年12月29日投入运行。主变压器容量为80兆伏安。额定电压(220±2)2.5％/121×38.5~(-1)千伏。一期工程建设温宁线110千伏电源一回,35千伏配电线路3回,全长40公里(220千伏设备没有投入运行)。温变、建水变、八水变35千伏母线分别安装有JDJJ_1—35型电压互感器一组,见下图。     

消除方向继电器死区的经验

我厂的两条35千伏出线因对侧有电源,所以装有GG—11/5型感应型功率方向继电器(下简称继电器)。按原设计施工,采用90°结线,即I_A、U_(BC)和I_C、U_(AB),见图1(上)所示。从理论分析,当近处发生三相短路时,母线电压急剧降低,甚至接近于零,如果加于继电器的电压小于其最小动作电压,继电器即拒绝动作,所以它存在死区。我厂过去在运行中曾发生过数次原因不明的继电保护拒动。为了继电器的动作更为可靠,将其电压线圈改接于6千伏     

苏联火电厂低压厂用电供电方式

火力发电厂的厂用电系统一般有两级电压:6.3千伏和0.4/0.23千伏。接在第一级电压(6.3千伏)母线上的负荷是一种用户(主要是异步电动机);接在第二级电压(0.4/0.23千伏)母线上的负荷是两种用户:异步     

高山电缆线路设计经验点滴

某高山海拔1500多米,在设计向山顶供电工程时,曾作过架空线和电缆线两种方案的比较。考虑到山顶风速大(最大风速45米/秒),雷暴强,且覆冰严重等特点,最后确定山顶段(约1.5公里)采用电缆线路。该供电工程线路总长11公里,供电电压为6千伏(其后,首端供电电压改为10千伏,而包括电缆线在内的后段仍为6千伏,中间装设一台10/6千伏的自耦变压器)。自1965年春进行设计,次年5月正式投入运行至今,     

电力网规划中的环境制约(续)

十三、澳大利亚(新南威尔士/维多利亚) 1.输电的现状和未来总的负荷峰值为16百万千瓦。现有电压水平:500千伏,330千伏,220千伏,132千伏(二次输电)。在1990年前不需要高于500千伏的电压等级。在这两个州,发电用的煤田和主要负荷区(新南威尔士的悉尼,维多利亚的墨尔本)之间的距离较短(100～200公里)。在新威尔士,线路长约100公里,在事故备用条件下按发热控制其额定容量(500千伏,双回路,4×500平方毫米,为9百万千瓦)。两个州间,负荷输送的大小,由稳定条件所限制。 2.线路特点和建设程序在新南威尔士宁可要双回路线路(如500千伏),而不要高一级电压的单回路线路(如750千伏),因容量相当,而双回路的可靠性较高。维多利亚有500千伏的单回路线路。在敏感地区,要向政府申请正式的环保批准。就新南威尔士的一条500千伏线路而言,曾不得不研究和考虑,在路径上作些小的改动,并在线路的两个小段上采用钢管杆子。     

1000伏以下电动机的半导体相敏保护装置

在事故情况下,现有的电动机保护装置不是经常都能充分可靠和灵敏地动作的,本文提出的保护装置,其效果则很好。保护装置原理图如图1所示,两个特殊的电流互感器TT_1和TT_2接到三相电源系统中,并监视着电动机各相负载电流。在正常工作情况下,供给电动机各相的电流(电压)互差120°。在互感器二次线圈中感应出的电势E_1和E_2(正比于电动机的负荷电流)幅值相等,相位移为90°。此时电容C上的电压低于稳压管V_6的击穿电压,此外接在互     

锥形绕组特快速暂态过电压分布研究

为了研究在陡波前、高重复频率的电压冲击下,脉冲变压器(PT)锥形绕组中的特快速暂态过电压(VFTO)分布特性,建立了基于多导体传输线(MTL)理论的PT二次绕组分布参数模型;利用锥形绕组结构上的特性,提出一种有限元法(FEM)和插值公式相结合的方法以快速计算锥形绕组的感应系数矩阵K;通过求解频域下的电报方程可得到绕组的对地电压分布以及匝间电压分布;进行了绕组暂态电压的测量,从实验结果可以看出电压分布的一定规律,并分析了造成计算与实验结果间误差的原因;结合实验提出一种改善电压分布的措施,对大功率PT二次绕组的绝缘设计有一定的参考意义。     

基于ATP的输电线路下方长导体感应电压研究

输电线路下方导体的感应电压和积蓄的能量一直是电磁环境研究的重点。本文利用电磁暂态软件EMTP-ATP分析了某500k V输电线路下方近地面悬浮长导体的感应电压,并结合Ansys静电场计算的结果论证了长导体的感应电压仍然是静电感应电压。基于建立的ATP模型,在工频电磁场满足设计要求的条件下,对不同布置的长导体静电感应能量进行计算,表明距地面高0.5m、长20m的导体的静电能量可达0.2m J,可以令人产生电击感;而对于距地面高0.5m、长1m的导体,其积蓄的静电能量同样不能忽视。因此,在输电线路下方使用金属工具工作人员一定要做好防电击措施。     

英国国家物理试验室对电压互感器的校验

一、慨述电压互感器(P.T)的校验是以高压分压器的比率在低压下标定为基础的。在低压下可直接实现精确的比率标准,然后利用分压器作为电压互感器高压校验时的比率标准。分压器由额定电压为150千伏的高压压缩气体电容器和250伏的低压云母电容器构成。在180伏50周的桥路中,用精确的八个十进盘的感应分压器来标定。对感应分压器可以非常精确的校验。在英国国家物理试验室,要求精度为十万分之一,感应分压器的比率误差和相角误差忽略不计。     

DY—4型负序电压继电器

<正> 第一部分 检验项目和要求 验 1.检验执行元件的动作电流和返回电流。 执行元件最小正定点的动作电压为10伏。 最大整定点的动作电压为20伏。 返回系数不小于0.8。 验 2.负序电压滤过器回路平衡试验。 分别在A臂和C臂加电压100伏,测量RA和XC上电压,均为86.6伏,同时还应测量XA和RC上的电压,均为50伏。     

关于TN-S系统中PE线电流的测试研究

在TN-S系统的三相交流电路中,无论各相导体对PE导体的3n次谐波电压是否相等、无论各相导体对PE导体的分布电容的大小如何,三相相导体对PE导体的3n次谐波电压,通过它们之间的分布电容都会在PE导体上产生各自的电容电流,并且在PE导体上叠加;当三相基波电压和其他各次谐波(3n次谐波除外)电压不对称时,其各次电压的零序分量,通过相导体与PE导体之间的分布电容也会在PE导体上产生各自的电容电流。     

美国电力公司765千伏系统运行经验

根据美国电力公司(AEP)765千伏系统的初期计划,准备建设输电线路总长1770公里和11个变电所。在这些变电所内要安装的自耦变压器,765/345千伏的总容量为1450万千伏安,765/500千伏的总容量为350万千伏安,765/138千伏的总容量为140万千伏安和总容量为420万千乏的并联电抗器。第一条765千伏线路自贝克(Baker)到唐一马奎斯(Don—Marquis),长109公里,于1969年5月2日施加电压。贝克和唐一马奎斯变电所之间,通过容量为150万千伏安765/345千伏自耦变压器组与345千伏电网连接。1971年8月底,投入运行的765千伏输电线路已有1008公里,和安装有总容量为1470万千伏安765千伏自耦变压器及36组容量为300万千乏并联电抗器的变电所9个。到1971年底,投入的765千伏输电线路的总长度约达1600公里。输电线路的投入日期如表1所示。     

500 kV交直流同塔输电线路感应电压和电流的多因素分析北大核心CSCD

文中以500 kV张北柔直输电线路工程为研究对象,构建5因素3水平的L16(35)正交试验方案,利用PSCAD/EMTDC软件搭建感应电压与电流的仿真模型,分析了导线排列方式、交直流回路间垂直距离、直流极导线间水平间距、回流线等导线布置方案对带电回路在停运检修线路上感应电压与电流的多因素相互影响程度及规律。结果表明:交直流线路采用上下两层均平行布置时,各感应分量最小,且两极线间感应分量差值亦最小;回流线可降低检修线路上感应电压与电流约35%;影响静电耦合分量因素的因子主次顺序为:垂直间距、运行电压、极导线间水平间距、运行电流;影响电磁耦合分量因素的主次顺序为:运行电流、垂直间距、运行电压、极导线间水平间距;土壤电阻率对停运检修线路的影响可忽略不计。针对静电耦合分量与电磁耦合分量分别提出了不同的优化措施。这为交直流同塔混压共架线路运行、设计以及检修作业方式和人员防护提供依据。     

高空核爆电磁脉冲激励下架空输配电线路绝缘子闪络情况分析

高空核爆电磁脉冲(HEMP)是核爆炸除核辐射、热辐射、冲击波外的第四种效应,HEMP会在输配电线路上耦合产生过电压,引起线路绝缘子串闪络,直接威胁到电网的安全稳定。该文提出采用电路方法来求解HEMP激励下,多导体传输线网络的暂态感应电压。首先通过求解多导体传输线方程,推导出多导体传输线等效的PI型电路模型及电路参数。其次利用节点电压法及IFFT求解多导体传输线网络节点的暂态感应电压。该方法避免了直接对相互耦合的大规模传输线方程组的求解,从而极大地简化了计算。通过与文献计算结果对比,验证了方法的正确性。最后应用传输线有效耦合长度概念,建立考虑地线影响的输配电线路简化模型,并分析了国内四种电压等级的输配电线路在400km高空核爆炸下,绝缘子闪络的可能性。仿真结果表明,低压配电网易在高空核爆电磁脉冲激励下发生绝缘子串闪络。     

电动机机壳表面带电现象分析

不少分马力电机生产厂和用户在产品试制、制造和使用过程中发现,未采取接地措施的电动机通电后机壳带有一定的电压,用测电笔试之氖管会发光,有时用电压表测量还可测出100多伏的对地电压。许多人都习惯称这一电压为“感应电压”,并为降低这一电压做了不少工作。本文试从非感应电压原因出发,分析电机机壳带电(下称“机壳电压”)现象产生的机理并提出降低机壳电压的措施。 一、感应电压的概念 GB2900.1—82《电工名词术语基本名词术语》第2.3.12条把“感应电压”(induced     

220kV静电感应电压防护问题

由于220 kV设备在我局大量使用，220 kV感应电压防护已成为实际问题，笔者曾听到过下属县局、电建公司等反映过这方面的问题。 仔细查阅DL409-91《电业安全工作规程》(以下简称《安规》)电力线路部分第八章带电作业第八节感应电压防护的内容，发现同是1991年9月第一版，32开本与16开本略有不同： 32开本 第194条“在330～500 kV电压等级的线路杆塔上及变电所构架上作业，应采取防静电感应措施，例如，穿着静电感应防护服等。” 16开本 8.8.1(6.8.1)“在220～500 kV电压等级的线路杆塔上及变电所构架上作业，应采取防静电感应措施，例如，…