P92钢的焊接工艺介绍

介绍了P92钢的高温蠕变断裂强度、时效性能及抗氧化性等理化特性,指出P92钢铁焊接的常见问题,结合实际工作条件介绍了钨极氩弧焊（TIG）和手工电弧焊（SMAW）的现场焊接工艺和技术措施,并提出了在焊接过程中的注意事项、     

焊后热处理对HCA2S钢焊接接头韧性的影响

采用焊接热模拟技术,确定了从焊接粗晶区韧性的角度考虑,取消HCM2S钢焊接对于预热是可行的,其合适的焊后热处理范围为(710~750)℃×2h.HCM2S钢焊接粗晶区在550℃左右时,存在再热脆化倾向,再热脆化的敏感温度范围需进一步研究确定.     

电站锅炉铸铁煤粉管焊接工艺研讨

沙岭子发电总厂锅炉磨煤机铸铁煤粉管对接法兰盘密封橡胶圈老化断裂，造成煤粉泄漏。更换橡胶圈，工作量大，环境污染严重，故决定改接口型式为焊接型式。文章介绍了焊接过程中焊条的选择、焊接工艺和产生热裂纹等缺陷的原因及防止方法。     

焊后热处理对HCM2S钢焊接接头韧性的影响

采用焊接热模拟技术,确定了从焊接粗晶区韧性的角度考虑,取消HCM2S钢焊接对于预热是可行的,其合适的焊后热处理范围为(710~750)℃×2h.HCM2S钢焊接粗晶区在550℃左右时,存在再热脆化倾向,再热脆化的敏感温度范围需进一步研究确定.     

超超临界锅炉12Cr1MoVG集箱角接头再热裂纹原因分析及焊接工艺优化

针对1000 MW超超临界锅炉12Cr1MoVG集箱安装前检验发现的管座角焊缝裂纹问题,通过现场焊接接头的残余应力测试,含裂纹角焊缝试样的金相、扫描电镜及显微硬度等试验研究,结合集箱材料、结构和制造、安装的焊接及焊后热处理工艺等判定集箱角焊缝裂纹性质为再热裂纹,提出了相应的焊接及修复的工艺优化措施。实施结果表明,该措施能有效防止集箱角焊缝再热裂纹。     

超超临界机组用HR3C新型不锈钢焊接工艺探讨

HR3C钢是制作超超临界机组受热面管道的新型奥氏体不锈钢。按照《DL/T868—2004焊接工艺评定规程》对拟定的HR3C钢焊接工艺进行评定。经过评定,证明拟定的HR3C钢焊接工艺是合格的,可作为HR3C钢实际应用的焊接工艺。在实际焊接过程中,如果存在焊接热输入过大、层间温度超过100℃或焊缝背部未充氩等不规范操作,则易产生未熔合、焊瘤、气孔、裂纹等缺陷,因此建议采用规范的焊接工艺参数,避免焊接缺陷的发生。     

套管焊接应用及现场工艺改进

<正>1原始工艺套管短节(材料J55)和套管头(材料35CrMo)都属于中碳调质钢,且在调质状态下施焊,焊后不再进行调质处理,热影响区易出现强度、硬度低于母材的软化区。快速冷却时,热影响区产生,易造成脆化,韧性下降。且中碳调质钢对氢致冷裂纹具有较大的冷裂纹敏感性。因此在焊接过程中为了防止氢致冷裂纹的产生,采用了低氢的焊接材料,并进行了焊前预热和焊后保温。同时焊接材料要求低碳、低硫、低磷以防止产生热裂纹。     

ZG40CrNiMoMnSiRe的焊接工艺探讨

通过对ZG40CrNiMoMnSiRe进行的焊接性分析和焊接工艺试验,确定了ZG40CrNiMoMnSiRe的焊接工艺规范和工艺措施。     

T91与1Cr18Ni9异种钢接头焊接工艺的研究

通过对多种焊接方法的对比试验,确定采用变位脉5冲钨极氩弧焊焊接T91与1Cr18Ni9异种钢接头的焊接工艺,该工艺焊后无需热处理,且工艺简单,成形美观,质量稳定,适合培训、考核、制作等.     

HR3C钢焊接材料替代工艺

首先对新型耐热HR3C钢焊接性及其所用替代焊丝Thermanit617(ERNiCrCoMo-1的焊接性进行分析,然后采用GTAW焊接工艺,将Thermanit617镍基合金焊丝作填充材料,焊制HR3C钢管接头,并对试件接头力学性能、耐晶间腐蚀性能及组织特征等进行了测试和分析,试验结果表明HR3C钢采用Thermanit617镍基焊丝替代焊材YT-HR3C焊接是可行的。     

Mn18Cr18护环材料高温组织及力学性能

本文通过对核电发电机护环用钢受不同高温影响后(包括模拟烧伤后)的各种性能研究,探讨其常规机械性能、低周疲劳性能、抗氢脆性能、抗应力腐蚀性能及金相组织转变规律,为分析和处理转子的烧伤事故提供了科学依据。     

浅谈电动助力车用铅酸蓄电池焊接生产工艺技术

简单介绍了电动助力车用铅酸蓄电池焊接的操作方法,手工气焊、铸焊机焊接的区别以及采用手工气焊、铸焊机焊接所生产产品质量对比,得出铸焊机焊接产品在产品一致性、节约成本、减少铅污染等方面有很大优势。     

铸态1Mn18Cr18N奥氏体不锈钢热变形行为研究

本文采用Gleeble-3500热模拟试验机针对铸态1Mn18Cr18N奥氏体不锈钢,在应变速率0.005～0.1S-1、变形温度950℃～ 1200℃条件下,进行了压缩热变形试验,研究了奥氏体不锈钢热变形力学行为和再结晶规律,计算得到热变形激活能为420kJ/mol,并计算得到了这种奥氏体不锈钢的热变形方程ε=1.9* 1017[sinh(0.007σ)]408exp[-42099/(RT)].通过金相组织观察可知,该奥氏体不锈钢在较高的温度和较低的应变速率下,将发生动态再结晶.     

三峡水轮机焊接材料及工艺研究

本文针对三峡水轮发电机组的焊接结构特点,通过大量的理论分析、试验研究开发出相应地焊接材料及工艺技术,成功地应用于三峡机组的制造。并在技术上取得了较大突破,填补了国内水轮机焊接方面的一些空白。     

GH3039板焊接工艺试验

<正>GH3039为单相奥氏体型固溶强化合金,在800℃以下具有中等的热强性和良好的热疲劳性能,1000℃以下抗氧化性能良好,长期使用组织稳定,还具有良好的冷成形性和焊接性能,适宜于850℃以下长期使用的零部件。但其焊接接头的质量须要通过严格的工艺措施和较少的热输入量来保障,才能满足其使用要求。通过焊接工艺试验,得出了GH3039的焊接工艺特点、焊接接头的力学性能以及在焊接过程中热输入量对其焊缝及其热影响区金相组织的影响等。     

220t/h布风板焊接裂纹的探讨

阐述了布风板焊接技术的开发、试验及应用,通过对其结构、先进技术的焊接试验、焊接工艺制定及生产中特殊措施的应用,解决了技术关键问题,提高了锅炉的焊接制造水平。     

厚壁12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹分析及其控制

通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。     

手工电弧焊“一点法”焊接技术分析

单面焊双面成形的焊接技术广泛应用于锅炉压力容器中的钢板对接、管材对接、管板对接。在实际焊接过程中，因焊接方法及操作工艺的不当易造成焊缝形成不良，更严重的是焊缝根部的未焊透、未熔合、烧穿等缺陷，会引发各类事故。采用根部打底“一点法”能     

Super304H钢焊接缺陷产生的原因分析

对Super304H钢焊接缺陷产生的原因进行分析,主要有两方面:一是Super304H奥氏体不锈钢材料自身焊接性较差,易造成焊接裂纹;二是由主、客观原因造成的焊接工艺执行不规范,如热输入不足或过大、焊接层间温度过高、内部未充氩气保护等,从而导致焊缝未焊透、未熔合、焊瘤、咬边、气孔及过烧等焊接缺陷。建议在焊接操作中,严格执行规范的工艺参数,避免焊接缺陷产生,以便获得高质量的焊接接头。