高强度焊条熔敷金属合金系研究

对MnNiCrMo和7％NiMo合金系的高强度焊条熔敷金属进行了试验研究.结果显示,MnNiCrMo系可在0.05％-0.07％碳含量条件下获得屈服强度大于900MPa的高强度焊缝金属,Akv-50℃40-60J,焊缝屈强比0.93-0.98,强度稳定;7％NiMo合金系可在≤0.05％碳含量条件下获得屈服强度大于90...     

Mo元素对船用高强钢碱性焊条熔敷金属组织和性能的影响

测试5种不同Mo含量的船用高强钢焊条的熔敷金属力学性能,采用光学显微镜和透射电镜进行微观组织观察和分析,并采用Jamtpro软件模拟计算熔敷金属的焊接CCT图。结果表明,随着Mo含量增多,熔敷金属屈服强度和抗拉强度显著提升,但冲击韧性及塑性呈下降趋势;焊接CCT曲线逐渐向右下方移动,熔敷金属的组织由韧性较好的针状铁素体逐渐向硬脆的贝氏体和马氏体转变;当Mo含量高于0.482%时,熔敷金属中会产生对韧性不利的M-A组元,当Mo含量高于0.887%时,熔敷金属中会析出Mo的碳化物,造成严重脆化。     

Hastelly F型铸造镍基合金析出相形成规律及其对耐蚀性能的影响

采用金相显微镜、Ｘ射线衍射、电子探针和透射电镜相结合的方法，研究了耐“氧化－还原”复合介质的Ｈａｓｔｅｌｌｙ Ｆ型铸造镍基合金中析出相形态、种类、成份、结构及形成条件，同时还研究了析出相和敏化时间对合金耐蚀性的影响。结果表明，Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ Ｆ型合金在８００￣１２００℃范围内，有Ｐ相、μ相、Ｍ６ｃ及少量σ相析出，９００℃左右析出量相对少些。这些析出相数量越多，富Ｃｒ、Ｍｏ越严重，合金耐点蚀和耐     

Hastelloy F型铸造镍基合金析出相形成规律及其对耐蚀性能的影响

采用金相显微镜、Ｘ射线衍射、电子探针和透射电镜相结合的方法，研究了耐“氧化－还原”复合介质的ＨｄｓｔｅｌｌｏｙＦ型铸造镍基合金中析出相形态、种类、成份、结构及形成条件，同时还研究了析出相和敏化时间对合金耐蚀性的影响。结果表明，ＨａｓｔｅｌｌｏｙＦ型合金在８００～１２００℃范围内，有Ｐ相、μ相、Ｍ＿（６ｃ）及少量σ相析出，９００℃左右析出量相对少些。这些析出相数量越多，富Ｃｒ、Ｍｏ越严重，合金耐点蚀和耐晶间腐蚀性能越差。敏化时间延长，亦使合金抗点蚀和抗晶间腐蚀性能有所下降，但对合金均匀腐蚀性能影响不大。     

碱性焊条药皮组分与熔敷金属扩散氢含量的关系

用回归正交试验建立了碱性焊条药皮组分与熔敷金属扩散氢含量之间的关系 ,分析了药皮组分及其交互作用对焊缝熔敷金属扩散氢含量的影响 ,提出了根据药皮配方预报熔敷金属扩散氢的方法。     

E5015（J507）焊条药皮中大理石的颗粒度对其熔敷金属化学成分及力学性能的影响

选取大理石作为研究对象,对大理石粉料进行了筛分并进行了焊条制备和测试。研究了药皮原料中大理石的颗粒度对E5015焊条熔敷金属化学成分及力学性能的影响。试验结果表明：随着大理石颗粒度的减小（由40—60目减小至100目以下）,E5015焊条的熔敷金属化学成分Si、Mn含量逐渐下降,其熔敷金属屈服及抗拉强度逐渐降低而冲击功则逐渐升高。     

熔敷金属扩散氢逸出特性研究

采用酒精法测量扩散氢 ,研究了焊条熔敷金属扩散氢含量以及在测氢过程中扩散氢逸出量与逸出时间的关系 (逸出特性 )。研究结果表明 ,熔敷金属扩散氢逸出特性受扩散氢含量、焊道数、熔敷金属化学成分和表面状态等多种因素的影响。熔敷金属扩散氢 (HDo)可以分为快速逸出扩散氢 (HDq)和慢速逸出扩散氢(HDs)两部分     

镁稀土合金板材的热轧工艺与组织性能研究

对挤压态Mg-12Gd-3Y-0.4Zr合金板材在450℃下分别以10%,30%,50%和70%的道次压下量进行轧制,并对轧制板材进行时效处理以进一步提高其强度。本文研究了合金在轧制及时效态的组织及力学性能。试验结果表明,轧制过程可显著细化合金组织并有第二相析出,使力学性能得到提高。其中以50%压下量轧制的板材组织及力学性能最优,T5处理后其最高强度可达屈服396MPa,抗拉486MPa。     

堆内构件钴基合金熔覆层组织及性能研究

目的 确保堆内构件的限位精度,防止由于磨损而造成关键间隙超差,在键与槽、销与键之间的配合面熔覆钴基合金层,以提高耐磨性。方法 分别通过激光堆焊、氩弧焊堆焊、氧乙炔堆焊等方法制备钴基合金熔覆层,研究熔覆层的显微组织结构、力学性能、耐腐性能等。结果 激光堆焊熔覆层、氩弧焊堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层的枝晶臂直径测量值分别为15.28、20.09、21.91 μm。激光堆焊熔覆层、氩弧焊堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层平均摩擦因数分别为0.183 598、0.461 085、0.625 683。激光堆焊熔覆层、氩弧焊堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层平均磨损量分别为0.54、0.90、1.43 g。结论 氩弧焊堆焊熔覆层的稀释率大于激光熔覆堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层的稀释率。EDS线扫结果表明,氩弧焊堆焊熔覆层的Fe含量随着层数的增加而阶梯性下降。在B含量为1 200 mg/kg、Li含量为3.4 mg/kg的H3BO3和LiOH混合溶液中,氩弧焊堆焊熔覆层的耐蚀性最弱,激光堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层的耐蚀性相近。激光堆焊熔覆层综合力学性能最优,氩弧焊堆焊熔覆层的次之,氧乙炔堆焊熔覆层的最差。激光堆焊熔覆层的耐磨性能最优,氩弧焊堆焊熔覆层的次之,氧乙炔堆焊熔覆层的最差。通过激光熔覆技术可以获得优质的钴基合金熔覆层,有望确保堆内构件的限位精度,防止由于磨损而造成关键间隙超差。     

镍基合金激光熔覆层的热裂纹及预防措施研究

分析了铸造镍基合金表面激光熔覆层热裂纹产生的原因和特点,探讨了传热变质剂对熔覆层结晶裂纹的抑制作用.     

退火处理对含铒Al-Mg-Zn合金组织和性能的影响

使用硬度测量、室温拉伸、光学显微镜（OM）、电子背散射衍射（EBSD）、透射电镜（TEM）等测试方法,对不同退火处理的Al-6.0Mg-1.0Zn-0.8Mn-0.2Cu-0.2Er-0.1Zr热轧板的室温拉伸性能、晶间腐蚀性能和合金的宏微观组织进行了系统研究。结果表明：合金板材的稳定化工艺窗口为230℃/18 h,240℃/6 h,250~270℃/2 h;在250℃/2 h退火后,合金板材的屈服强度为263 MPa,失重值为6.732 mg/cm²。结合力学性能和腐蚀性能,优选250℃/2 h为热轧板的最佳稳定化工艺。通过选区电子衍射和能谱图分析,发现晶界与晶内的析出相均为T-Mg₃₂（AlZn）₄₉相。经过250℃/2 h退火后,晶内T相逐渐长大回溶,形貌由方块状转变为短棒状。而T相在晶界处呈断续分布,且间距变大,所以呈现良好的耐蚀性。     

回火方式对调质高强度钢组织和性能的影响

为改善高强度钢的塑性和韧性,对同一种低合金高强度钢进行两种不同回火方式的调质处理,淬火+缓慢加热回火的传统调质与淬火+感应加热回火的新调质工艺,分析该工艺对钢的组织与性能的影响.利用扫描电镜和透射电镜观察组织及析出物的变化,采用X射线衍射仪分析了钢中残余奥氏体体积分数.结果表明:两种工艺下,钢的组织均为板条宽300～500 nm左右的马氏体组织,感应加热回火调质工艺处理后,板条组织明显,析出物大多约为20 nm,比传统调质处理后的细小;两种不同热处理工艺均能提高钢的屈服强度.感应加热至500℃回火后试验钢具有16%以上的延伸率,-40℃冲击功达到32 J,优于传统调质工艺处理钢板的综合性能.感应加热回火能获得更多小尺寸析出物和更多的残余奥氏体,有利于改善钢的塑性和韧性.     

退火工艺对低铝低硅孪晶诱发塑性钢组织及性能的影响

研究了Fe-24 Mn-1Al-0.7Si冷轧孪晶诱发塑性钢(TWIP)钢1 000℃不同保温时间(3,15,30,60和120 min)处理对其显微组织、力学性能以及耐腐蚀性的影响规律.结果表明,此成分TWIP于1 000℃退火,在15 min内可基本完成再结晶,进入晶粒长大阶段;延长保温时间,平均奥氏体晶粒尺寸变大,同时组织中退火孪晶数量增多,面积增大.显微硬度呈先剧烈后平缓的下降趋势.不同保温时间对TWIP钢的耐腐蚀性影响较小,通过扫描电镜及能谱仪观察分析,在5%NaCl溶液中浸泡实验,TWIP钢腐蚀类型为均匀吸氧腐蚀,腐蚀产物为Fe2O3.     

热处理对5083铝合金晶间腐蚀与力学性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、硬度试验机和电子万用试验机等研究了合金的显微组织、晶间腐蚀情况和力学性能。结果表明,经过稳定化处理后的试样析出了不连续的第二相,稳定化处理和冷轧后的试样均无晶间腐蚀现象,试样在180℃下退火后,试样内形成了等轴晶粒,晶界上连续分布的β相,出现了晶间腐蚀现象,保温90h比15h晶界上析出β相更多,试样的晶间腐蚀更加明显;合金稳定化处理后硬度最高,冷轧后试样的硬度最低,在180℃下退火保温15和90h的硬度比冷轧后高,但低于稳定化处理后的试样,稳定化处理和退火后的试样的塑性较冷轧态好。     

X120管线钢的相变组织及性能研究

为适应将来石油及天然气高效输送的需要,以及高级别管线对力学性能及焊接性能的要求,采用一种成分为0.05%C-2.01%Mn-0.30%Mo-0.48%Ni-0.35%Cu-0.076%Nb-Ti-B的试验材料,用于开发X120管线钢的试验研究.在Gleeble 1500热模拟机上,采用在奥氏体再结晶区和未再结晶区分别变...     

Mo含量对牙科用Ti-Mo合金显微组织及性能的影响

采用LZ5型离心铸钛机制备了4种Ti-Mo（5％、10％、15％和20％（质量分数）Mo）合金，研究了其显微组织和力学性能，并对其在Hank’S溶液和0．9％NaCl溶液中的耐蚀性进行了研究。研究结果表明：Ti-5Mo合金由等轴的α相组成，Ti-10Mo合金由等轴的β相和针状的α相组成，Ti-15Mo和Ti-20Mo合金由单一的等轴β相组成。力学性能测试结果表明，随着Mo含量的增加，Ti-Mo合金的压缩强度降低，塑性增强。耐蚀性研究结果表明，Hank＇s溶液中Ti-10Mo合金的自腐蚀电位较高，且易钝化；0．9％NaCl溶液中，Ti-5Mo合金的自腐蚀电位较高。Ti-20Mo合金易钝化且钝化区间较宽，两种腐蚀介质中Ti-15Mo合金的钝化膜较稳定。     

Interplay of microbiological corrosion and alloy microstructure in stress corrosion cracking of weldments of advanced stainless steels

This paper presents an overview of the phenomenon of stress corrosion cracking (SCC) of duplex stainless steels and their weldments in marine environments and the potential role of microbial activity in inducing SCC susceptibility. As a precursor to the topic the paper also reviews the performance of the traditional corrosion-resistant alloys and their weldments and the necessity of using duplex stainless steels (DSS), in order to alleviate corrosion problems in marine environments. Given that the performance of weldments of such steels is often unsatisfactory, this review also assesses the research needs in this area. In this context the paper also discusses the recent reports on the role of microorganisms in inducing hydrogen embrittlements and corrosion fatigue.     

不锈钢晶间腐蚀弯曲评价方法的影响因素

用嵌含有GTN延性损伤模型的ABAQUS有限元法,模拟研究了不锈钢晶间腐蚀弯曲评价方法中材料力学性能、弯曲角度和压头直径对弯曲试样塑性应变分布、延性损伤和裂纹起裂的影响规律,分析了其对晶间腐蚀弯曲评价结果的影响。结果表明：随着试样弯曲角度的增大和弯曲压头直径的减小,试样拉伸面的塑性应变增加,试样越容易产生弯曲开裂;在晶间腐蚀弯曲评价标准中,当固定弯曲角度和压头直径时,对于塑性、韧性和抗断裂综合力学性能较低的不锈钢材料,在弯曲过程中材料本身会发生开裂;因此,需要考虑材料力学性能对晶间腐蚀弯曲评价结果的影响;对于该研究中的典型的奥氏体不锈钢材料,当其弯曲断裂应变低于0．51左右时,在弯曲过程中材料本身会发生开裂,不宜用弯曲方法来评价其晶间腐蚀敏感性。     

S32750双相不锈钢相界与晶界特征对其力学性能和耐蚀性能的影响EI北大核心CSCD

通过固溶处理获得不同初始组织状态的S32750双相不锈钢样品,然后进行厚度压下量80%的冷轧变形和1050℃的退火处理,采用SEM-EBSD和XRD技术研究合金相界与晶界特征以及相组成分布情况,并利用拉伸实验、纳米压痕和双环电化学动电位再活化法(DL-EPR)分析不同初始状态样品的组织对力学性能与耐晶间腐蚀性能的影响规律。结果表明:高温固溶处理的合金样品经冷轧退火后晶粒细小均匀,两相分布接近1∶1,且相界占内界面(晶界+相界)比例较高,同相晶粒团簇程度最低,表现出优异的综合力学性能。合金样品经敏化处理后,σ相易沿α相晶界析出,高温固溶并经轧制退火后的样品中,由于α晶界比例较少且满足K-S取向关系的相界比例较高则又表现出良好的晶间腐蚀抗力。因此,通过适当的工艺来调控合金的相界与晶界分布可以实现材料强度和晶间腐蚀抗力的同步改善。     

304不锈钢晶间腐蚀敏感性的评定

采用共聚焦显微镜测量了经不同敏化处理的304不锈钢晶间腐蚀后的晶间裂纹深度,通过统计晶间裂纹深度值的分布建立了304不锈钢晶间腐蚀敏感性的评价方法。如果晶间裂纹深度值大于0．5μm,则可认为所测试的304不锈钢发生了晶间腐蚀现象。