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试验表明,用707镍焊条焊后无论经不经热处理,却贝冲击值(-70℃)均≥2.5公斤·米/厘米~2,并且具有良好的综合机械性能(σ_s≥40公斤/毫米~2,σ_b≥50公斤/毫米~2,δ_5≥20%,ψ≥65%)。用该焊条施焊06MnVAl低温铜,焊后经550±20℃退火,熔合线和热影响区(距熔合线1~2毫米)却贝冲击值(-60℃)均≥3.5公斤·米/厘米~2。可焊性能良好。该焊条已正式列为06MnVAl 低温钢的配套焊接材料。 相似文献
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本文阐述了σs 60公斤/毫米~2调质钢(14MnMoVN)焊接用焊条——结607镍的设计原则、焊条的研制情况和焊条的性能试验。试验结果表明,Mn-Mo-Ni合金系统的碱性低氢型焊条,其熔敷金属扩散氢含量较低(1.26~2.1毫升/100克),且具有较好的抗裂性。焊缝金属冲击值a_K(-40℃)在17.2公斤·米/厘米~2以上。同时与母材相匹配,焊缝金属强度不低于母材、从而表明,这种焊条可以用来焊接水轮机涡壳钢。 相似文献
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在MB15(镁—锌—锆系)合金中,添加稀土元素钕(Nd),可明显地提高合金的室温抗拉强度和高温瞬时强度(σ_b分别由33公斤/毫米~2到39公斤/毫米~2和200℃瞬时拉伸由15公斤/毫米~2到21公斤/毫米~2),合金强度提高的原因在于:加钕后,合金组织中产生了新的强化相。 相似文献
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冷成型结构用10Ti钢板是σ_s为30公斤/毫米~2、σ_b为40公斤/毫米~2级钢板,既具有较好的冷成型性,又具有较高的强度,用做汽车、拖拉机等运动机械的纵、横梁及其他需承受载荷的冲压件,比同一 相似文献
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鞍钢无缝钢管厂加工车间,于1958年开始用“Д号”钢生产DZ_2石油加厚管(钻杆)。加厚管的生产工艺是:由热轧车间送来管料,经缝式炉加热,再到平锻机上将钢管的两端加厚(加厚部分的壁厚约为原壁厚的两倍),冷却后的钢管再经常化炉进行常化处理。它所要求的机械性能为(鞍标125—60):б_b≥65公斤/毫米~2;б_2≥38公斤/毫米~2;δ_5≥16%;φ≥40%;α_k≥4.0公斤·米/厘米~2。从1962年10月份开始,加厚管的机械性能合格率突然下降,只达10%左右(表1)。初步认为是由于平锻温度过高所造成的。 相似文献
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《金属材料与冶金工程》1978,(4)
湘钢烧结分厂24米~2烧结机的热篦板,原用3Cr18Mn12Si2N 钢铸造,这种钢是奥氏体型热强钢,其铸态的机械性能为:σ_b 为60公斤/毫米~2,α_k为3公斤·米/厘米~2,淬火态的机械性能为:σ_b 为70 相似文献
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本文论述了关于高强钢冷裂纹的研究现状及其进展;防止冷裂纹的措施;并以σ_S≥60公斤/毫米~2调质高强钢为例,论述了该钢在手工焊接时出现的问题,重点探讨了14MnMoVN 钢焊接冷裂纹与焊接材料的关系。本文还从碳当量对钢材可焊性的影响出发阐述了碳当量和焊接冷却速度对热影响区组织状态的影响。为避免这种钢焊接时冷裂纹的发生,除了采用适当的焊接工艺外,研制抗裂性化良的焊接材料及软质焊条也是有成效的。 相似文献
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我坑在生产维修工作中,过去焊接均采用钛钙型低碳钢电焊条,这种焊条抗拉强度为44—50公斤/毫米~2,延伸率为22.30%,冲击值为12—18公斤·米/厘米~2,对钻杆和钻头的焊接、电机车的修理、钢轨焊接等其强度均不能保证。而我矿材料库存有多年积压的常焊—42低合金高强度 相似文献
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前言近年,日本焊接结构高强度钢有很大发展,业已生产出许多抗张强度50~100公斤/毫米~2级的优质钢板。但各方面大量需要的乃是50~60公斤/毫米~2级的钢材,60公斤/毫米~2以上的高强度钢的用量仅占极小比重,其原因在于焊接困难,这被认为是加入的合金量多引起的。为此,富士制铁从几年前就开始进行了各种研究,结果这次成功地研制出了新的80公斤/毫米~2级高强度钢。下面我们将其与原有80公斤/毫米~2级高强度钢加以对比介绍,以供各位参考。 相似文献
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重轨是鞍钢的重点品种之一。自1953年生产43公斤/米重轨以来,产品质量不断提高,1982年被评为冶金部优质产品。为了提高重轨质量,重点解决了重轨坯缩孔与内裂,重轨坯和重轨裂纹和结疤问题,并对重轨钢质进行净化,实现重轨的超声波探伤检查。提高重轨质量关键在于改进炼钢浇铸工艺,并应选择最佳的均热、加热和轧制制度。应加速研制和生产高硅重轨,并应加快研制≥110公斤/毫米~2高强度耐磨钢轨和≥60公斤/米重轨。 相似文献
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本文研究了等静液挤压的Zr-2.5%Nb合金的机械性能、热稳定性、腐蚀性能、蠕变性能以及等静液挤压工艺参数—壁厚减缩率与直径减缩率的比值Q与氢化物取向的关系。采用了金相、x光和电镜等技术。实验结果指出:等静液挤压的Zr-2.5%Nb合金300℃的机械性能σ_b=60~63公斤/毫米~2,σ_(0.2)=50~52.5公斤/毫米~2,δ=16~19%,达到了国外同类合金热处理型的机械性能,并比冷加工的拉伸强度约高19%。合金的蠕变性能亦比较优异。其原因认为是由等静液冷挤后材料的相组成和均匀分布的亚晶胞结构所决定的。等静液挤压管和轧管、拉拔一样,可以通过控制工艺参数Q值,来获得氢化物大部分呈周向分布的织构。初步研究结果表明:用等静液挤压法加工Zr-2.5%Nb合金能改善其性能,用等静液挤压法生产锆合金是很有前途的。 相似文献
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胡文祥 《有色金属(冶炼部分)》1982,(5)
<正> 我厂的10吨炼镍转炉炉壳长4436毫米,直径2200毫米,风眼15个,风眼内径41毫米,风压0.55~0.65(公斤/厘米~2),风量104(标米~3/时),每炉进低冰镍30吨、冷料4斗,低冰镍含镍13.63%,一天吹炼3炉。自1979年投产后,转炉的镁砖消耗甚高,平均每吨高冰镍耗镁砖235公斤左右。为了减少砖 相似文献
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08PVRE 耐海水腐蚀结构用铜,经过多年的研究、生产试制和应用,证明该钢种满足了耐海水腐蚀结构用钢的性能要求,具有强度高(屈服强度大于35公斤/毫米~2)、低温韧性好(-40℃梅氏冲击值大于35公斤·米/厘米~2)、耐海水腐蚀性能优良(在飞溅带最大腐蚀率为0.16毫米/年,耐蚀率为碳钢的2~3倍,接近 Mariner 钢的报道水平)等特点。08PVRE 钢立足国内资源,含合金元素少,生产工艺简单,便于掌握,规格为6~16×1600~1800×6000~8000毫米,中板厂可以批量生产。08PVRE 如果经过强韧化处理,可以进一步发挥合金元素的作用,使性能显著提高。该钢种已于1982年10月18日,经冶金部钢铁司组织鉴定转产,可以推广使用。 相似文献
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