高强度钢焊接

国外高强钢可分成两大类,即低碳贝氏体钢和时效马氏体钢。目前,在压力容器及钢结构制造中,广泛采用屈服强度50～70kg/mm~2级的低碳贝氏体钢,以HY80、T-1钢为代表。60年代,由于探测外层空间的需要,超高强时效马氏体钢发展十分迅速,屈服强度150公斤/毫米~2级以上的钢种全部为时效马氏体钢。目前,150公斤/毫米~2级的钢     

熔化电极脉冲氩弧焊焊接LD10铝合金

LD10铝合金的焊接性能LD10为热处理可强化的高强度铝合金,经淬火人工时效后其抗拉强度在45公斤/毫米~2以上,屈服强度在36公斤/毫米~2以上,延伸率大于8%。其化学成份见表1。表1 LD10铝合金的化学成份(%)┏━━━━┳━━━━┳━━━━┳━━━━┳━━━┓┃铜┃镁┃锰┃硅┃铝┃┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━┫┃ 4.8 ┃ 0.8 ┃ 0.5 ┃ 0.5 ┃余量┃┗━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━━┛这种材料经焊接后,强度下降很多,特别是接头塑性下降更为严重,致使采用一般焊接方法焊成的产品,经承载后常常产生裂纹破坏。此外对应力集中比较敏感,焊缝背面因焊漏造成的过渡不圆滑,也会大大降低焊缝的承载能力。由于产品结构的特点,产品焊后不能进     

15MnTi钢大型结构件的焊接试验

15MnTi钢是一种综合性能优良,经过正火处理的低合金结构钢,其屈服强度≥40公斤/毫米~2,具有优良的抗脆裂能力,加工性及可焊性良好。目前该钢种已广泛用于造船、化工设备及压力容器等结构。我们曾做过35毫米厚的15MnTi钢的铁     

新型高强度双相不锈钢焊条

本文提出了一种超低碳含氮双相不锈钢焊条。它的特点是具有良好的抗晶间腐蚀性能和抗热裂缝性能;与一般18-8型铬镍不锈钢焊条相比较,屈服强度提高了近一倍,而塑韧性几乎相同。它适于焊接屈服强度≥50公斤/毫米~2的低合金高强钢的大刚性接头和含稳定剂的18-8型不锈钢的厚板接头。     

廉价马氏体时效钢的化学热处理

廉价低镍马氏体时效钢是一种具有发展前景的新型结构材料。这种材料工艺性好,保持足够塑性的前提下具有110～140公斤/毫米~2的屈服强度,而且抗脆性破坏的性能良好在此以前发表的研究成果大都是涉及典型的高镍耐蚀马氏体时效钢的氮化工艺的。对于用其他化学热处理方法去     

厚36毫米14锰钼钒氮水轮机涡壳钢板的常温焊接

随着我国大型水电站的建设,低合金高强度钢在水轮机涡壳制造中,日益得到广泛的应用。去年,曾首次把厚36毫米的14锰钼钒氮钢板(δs≥50公斤/毫水~2),用于某电站的水轮机涡壳制造中。但是,在现场装焊时,接头区出现了严重的焊接裂缝,影响了施工质量和进度。因此,焊接裂缝是大型水轮机涡壳制造中,能否采用δs≥50公斤/毫米~2低合金高强度钢的一项急需解决的技术关键。目前,国内焊接屈服强度为50公斤/毫米~2的低合金高强度钢产品(特别是中、厚板     

用CO_2焊接液化石油气钢瓶

1.液化石油气钢瓶技术参数 (1) 材质:日本产SS—41钢板,板厚3毫米,其化学组成为:碳0.16～0.22;硅0.01～0.02;锰0.36～0.37;硫0.01～0.09;磷0.01～0.14。其抗拉强度46公斤/毫米~2;屈服强度32～38公斤/毫米~2;延伸率39～43％。 (2) 技术特性:工作介质为液化石油气;设计温度为45℃;容积为24升;设计压力为16公斤/厘米~2,工作压力为10公斤/厘米~2。     

12MnCrNiMoVCu高强钢的焊接性能

本文介绍屈服强度大于60公斤/毫米~2的多元素低合金高强钢的焊接,包括母材和焊接材料的化学成分、焊缝金属、热影响区和整个焊接接头的力学性能试验,各种抗裂性试验方法下的抗裂性能。     

镁合金的区别

做为一种最轻的工业金属的镁,由于进行合金化,其用途得到了很大的发展。在本文所附的数据表中列出了砂模和永久模铸的十四种合金、四种压力模铸合金、五种板材合金、七种挤压棒材和其它型材合金和六种锻件合金的特点。借助各种热处理,合金的拉伸强度达14—32.9公斤/毫米~2,屈服强度7—26.6公斤/毫米~2,延伸率1—15％。     

热轧FH550级超高强度钢的组织性能分析

对轧制和回火后的FH550超高强度船板钢的组织性能进行了研究.结果表明,轧制后钢的强度和塑性都达到了船级社的要求.两阶段轧制后,钢板1/4宽度处的低温韧性较好,韧脆转变温度较低,组织主要为针状铁索体,冲击断口为韧性断口;钢板1/2宽度处的低温韧性较差,组织主要为针状铁索体和珠光体,冲击断口为解理断口.回火后钢的性能明显发生变化,随着回火温度的升高,钢的硬度先降低后升高,600℃回火时得到最高的硬度和屈服强度,600℃以上回火时,钢的硬度和屈服强度均有所下降.     

渗碳钢的热处理(续)

2.3渗碳钢的残余奥氏体 2.3.3 使用条件 G.V.Kozyrer等认为,给冲击疲劳寿命带来影响的残余奥氏体效果,根据负荷应力的状态有所不同。图2.37表示其结果。即,用80公斤/毫米~2的应力随着残余奥氏体增加而提高。但,用45公斤/毫米~2的应力,随着残余奥氏体的增加,强度却下降。     

飞机用钛合金板的加工方法

1、序言飞机用的材料必须具有重量轻强度高,即比强大的特点,故钛合金有大量被使用的趋势。钛合金是一种强度高、塑性小、难于加工的材料。例如 Ti-6Al-4V,其延伸率为10～12%,在室温下,几乎不能进行板金加工。这种合金屈服强度高(90～95公斤/毫米~2),弹性模量小(10000～11000公斤     

合金元素和热处理对贝氏体球铁机械性能的影响

一引言贝氏体铸铁早在四十年代初就有过报导,其强度、硬度、塑性和韧性都远远超过珠光体铸铁。下贝氏体铸铁的极限强度可达120公斤/厘米~2,冲击韧性可达6公斤米/厘米~2以上,耐磨性相当于油淬马氏体,比珠     

600 MPa级热镀锌双相钢性能优化

设计了含有较高Mn、Cr、Mo和微量Nb的热镀锌双相钢,研究了不同两相区温度和不同快冷速度对材料力学性能的影响。结果表明,双相区退火温度在800~840 ℃时,随退火温度升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度变化不大,伸长率先升高后降低,在820 ℃试验钢塑性最好。冷速为10 ℃/s和20 ℃/s时,试验钢中马氏体较少,强度较低;冷速为15 ℃/s时,试验钢强度及塑性较好。     

奥氏体不锈钢(耐酸钢)的手工电弧焊

不锈钢及耐酸钢的种类很多,应用也很广泛,其特性各有不同,但也有其共性。下面对最常见的一种18—8型不锈奥氏体钢的手工电弧焊,谈谈体会。18—8型奥氏体不锈钢(有的称白钢),强度较高(强度极限≥54公斤/毫米~2,屈服     

18MnMoNb钢消除应力裂缝的研究

前言18MnMoNb 钢属屈服强度为50公斤/毫米~2 级的可焊高强钢,在压力容器制造中得到了较多的应用。特别是国产第一套30万吨/年大型合成氨设备中大量地使用了该种钢。对于用18MnMoNb 钢制造的大型设备来说,为了消除焊后残余应力,要求进行600℃左右的消除应力退火。在退火过程中,容易出现消除应力裂缝。为此,对18MnMoNb 钢的消除应力裂缝倾向作了一些工作。     

低合金高强度钢的焊接裂纹及其防止

自1964年以来,我厂在压力容器的生产中逐渐推广应用了低合金高强度钢,其中包括16Mn、15MaV、15MnTi、15MnN、14MnMoV、15MnMoVN、18Mn MoNb 及14MnMoVN 等。在某些高压容器中也部分地采用过19Mn5、BHW35、FG43等西德高强度钢。这些钢的屈服强度在35～60公斤/毫米~2之间。在上列各种高强度钢的焊接过程中,都在不同程度上产生过焊接裂纹,有的甚至造成了灾难性事故。总结我厂十余年制造高强度钢压力容器的经验,焊接裂纹主要有如下几种形     

正确处理强度和韧性的矛盾研制高强度钢高压容器

根据社会主义经济建设的需要,前些时候,我们试制了高压容器,按设计要求,选取40SiMnCrNiMoV钢板,冲压成型,用钨极氩弧焊焊成球形,然后淬火和低温回火热处理。试件的抗拉强度σ_b为210—220公斤/毫米~2,屈服强度σ_(0.2)为180—195公斤/毫米~2,其它如延伸率δ、断面收缩率ψ和冲击值α_K等,与设计要求相比,均完全合格,设计安全系数(屈服强度/工作应力)甚至大于2.2。但是,试制成的容器在水压考核时,发生低压爆破。有10个容器在大气中存放八个月后进行水压考核,其中7个在远低于屈服强度的应力下,发生脆性破裂,见图1。     

钢45的温挤

一、引言钢45由于变形抗力较大,进行冷挤常会受到限制。根据文献[1]介绍,冷反挤钢45、变形程度40％时,凸模单位压力已达230公斤力/毫米~2;变形程度60％时,则达到250公斤力/毫米~2。由此可见,如果将钢45进行冷挤,要确定经济上合理的变形程度是很困难的。经验表明,温挤钢45,不但可以大大降低变形抗力,而且产品的质量也令人满意。国内已有一些工厂进行45钢的温挤生产,但是较系统的资料尚较不多见。虽然国外已发表了一些     

铝合金的热机械处理

本发明介绍了用热的和机械的联合处理来生产超高屈服强度和延伸率的202A合金问题。2024合金的化学成分为:4.5％铜、1.5％镁、0.6％锰和其余量是铝。2024合金即通常大家所熟悉的SAE24和240合金。用该种方法处理可使合金的强度性能达到σ_(0.2)=52.7—59.8公斤/毫米~2、σ_1=59.8—66.8公斤/毫米~2和在50.8毫米内的延伸率为8—10％。