18Cr2Ni4WA钢粒状贝氏体及粒状组织的断裂行为

前言本文从探讨粒状贝氏体和粒状组织的组织因素与机械性能之间的关系出发,着重讨论了具有不同形态小岛(M-A)的粒贝和粒状组织在静拉伸、冲击和疲劳过程中断裂行为和断裂机理,并以此为根据,对粒贝和粒状组织的强度、塑性和韧性等指标进行分析与解释,试图为获得最佳强韧化组织提供依据。试料及试验试验采用电炉钢,坯料经热轧成160方,再经640℃40h保温回火。     

18Cr2Ni4WA钢粒状贝氏体和粒状组织于高温回火过程中碳化物的析出规律

本文研究了18Cr2Ni4WA钢粒状贝氏体和粒状组织在高温回火过程中碳化物的析出及转变规律。结果表明,在485～550℃M岛已明显分解,575～800℃BF和MF亚晶界处开始析出碳化物,A岛经二次高温回火转变为α+K。最初析出的碳化物为M_6C型,后随时间的延长发生转变,其转变规律为M_2C→M_(23)C_6→M_4C。     

18Cr2Ni4WA钢齿轮的热处理

福州齿轮厂试制由机械部西安重型机械研究所引进的新产品，其中18Cr2Ni4WA钢齿轮委托我们进行热处理．这种钢和20Cr、20CrMnTi……等常用的渗碳钢比较，另具特点，热处理工艺要求严格且比较复杂．因此，我们根据零件图纸的技术要求和我们的具体条件，对该钢进行了热处理工艺试验，完成了厂方委托的热处理任务。现将试验情况和结果介绍如下：一18CrZNi4WA钢的特性和用途18CrZNi4WA钢的化学成份及渗碳前后的临界点列手表1，恒温转变曲线图1所示．从表1和图1［P可以看出，18CrZNi4＊A钢的相变有如下三个特点：（l）它的恒温转变图在…     

18Cr2Ni4WA钢氮化层强化机理的研究

本文应用薄膜透射电镜方法对经不同温度一段及二段氮化后的18Cr2Ni4WA钢的内氮化层显微组织及其强化本质进行了研究.结果表明,该钢内氮化层形成过程可分为二个阶段:1.合金元素及氮原子在铁素体基体{100}α面上形成有序化的混合偏聚区;2.由偏聚区转变成平衡沉淀相CrN,它与基体的位相关系符合Baker-Nutting关系:(001)_(CrN)∥(001)α;[110]CrN∥[100]α在较低温度氮化时,CrN还可由碳化物转变而成.造成内氮化层高硬度的主要原因是铁素体基体内形成弥散的有序化混合偏聚区.在420—500℃氮化的条件下,内氮化层强度达最高值.随氮化温度升高,其硬度逐渐下降.采用低温 高温二段氮化时,由于低温形成的有序化偏聚区相当稳定,从而使氮化层的高硬度能保持到较高的温度,所以二段氮化在保持内氮化层高硬度的同时可以加速氮化过程,缩短氮化时间.     

18Cr2Ni4WA钢锻件断裂分析

通过断口和显微组织观察,分析了18Cr2Ni4WA钢件在制造过程中的断裂原因。结果表明:断裂是局部过烧造成的。由于材料在模锻前中频感应加热局部温度高,加之模锻变形速度大,锻造过程中机械能转化为热能,致使其变形量较大的位置(变径处)局部温度升高而引起零件形变过烧。     

18Cr2Ni4WA钢的强烈淬火组织与性能

研究了18Cr2Ni4WA钢在840℃温度下保温时间15 min,采用CaCl2水溶液和液氮淬火介质进行冷却处理后(强烈淬火)的组织和力学性能.结果表明,试样分别经CaC]2水溶液、液氮和CaCl2水溶液+液氮双介质淬火获得的显微组织主要为细小的板条马氏体.与传统淬火工艺比较,抗拉强度、伸长率、断面收缩率及冲击吸收能量均有显著提高.CaCl2水溶液淬火1 s再液氮淬火2 s后获得的综合力学性能较优.     

17Cr2Ni2Mo钢粒状组织和粒状贝氏体的断裂特性

研究了１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢粒状组织和粒状贝氏体经低温和高温回火后的断裂特性。结果表明；粒状组织和粒状贝氏体经低温回火后，由于Ｍ－Ａ岛的分布，尺寸及应变诱发相变的影响而具有良好的强韧性，特别是其断裂韧性Ｊ１ｃ值较板条马氏体几乎高了一倍；而经高温回火后，由于Ｍ－Ａ岛分解出来的碳化物的偏聚，呈现出准解理特征，其断裂韧性远低于回火索氏体。     

18Cr2Ni4WA钢渗碳后的热处理

１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢渗碳冷却后，组织中有较多的残留奥氏体。根据光学金相、扫描电镜分析、Ｘ射线衍射定量分析和性能测试的结果，对现有热处理工艺进行了改进，用６５０℃×２ｈ×２次回火代替了传统的６８０℃×８ｈ×３次回火工艺。最终淬火温度由８６０℃降为８２０℃，满足了性能要求，较大幅度地缩短了生产周期，节约了能源。     

18Cr2Ni4WA钢从动齿轮轴的热处理

从材料特性、齿轮与花键两部位不同的渗碳层深度、渗碳和淬火前后允许的尺寸畸变量等方面,分析了18Cr2Ni4WA钢从动齿轮轴的热处理技术条件,提出了控制产品质量的相应措施。结果表明,增加调质处理,可改善切削性、提高零件表面加工精度、消除粗加工中产生的残余应力。采用二次气体渗碳法,使齿轮和花键分别获得各自的渗碳层深度。采用复合等温淬火工艺、预留加工余量及垂直吊挂等方法可减少零件的热处理畸变。     

18Cr2Ni4WA钢横向异型断口分析

在钢材的断口检验中,各类缺陷多见于纵向断口。而横向断口所见不多,特别是异型缺陷更难识别。因此,搞清楚缺陷属性,进行正确评定是十分重要的。电炉冶炼的18Cr2Ni4WA钢、其φ26毫米圆钢的横向淬火断口上,曾出现一种类似     

18Cr2Ni4WA渗碳钢的热处理工艺研究

介绍了18Cr2Ni4WA钢渗碳时的碳势控制、渗碳后的高温回火和淬火工艺。该钢渗碳后于670℃回火两次是消除渗碳层中残余奥氏体的最有效方法。渗碳采用不同温度淬火可满足18Cr2Ni4WA钢零件不同的心部硬度要求。     

18Cr2Ni4WA钢渗碳层的磨损机理

本文对１８Ｃｒ２Ｎｉ４ ＷＡ钢在１－２％ 碳势、９２０＋ １０ ℃下渗碳６ｈ 的渗碳层进行不同程度的冷处理,改变渗层的奥氏体量,在不同的磨损试验机上进行磨损试验,采用扫描电子显微镜对摩擦表面形貌进行分析,研究了组织与相应磨损条件下的磨损机理。原始奥氏体量较多的试件在摩擦过程中,因产生摩擦诱发马氏体相变使磨痕形态和磨损机制发生很大的变化,从而表现出不同的耐磨性。     

18Cr2Ni4WA钢从动齿轮轴的热处理工艺

从材料特性、齿轮与花键两部位不同的渗碳层深度、渗碳和淬火前后允许的尺寸畸变量等方面,分析了18Cr2Ni4WA钢从动齿轮轴的热处理技术条件,提出了控制产品质量的相应措施。结果表明,增加调质处理,可改善切削性、提高零件表面加工精度、消除粗加工中产生的残余应力。采用二次气体渗碳法,使齿轮和花键分别获得各自的渗碳层深度。采用复合等温淬火工艺、预留加工余量及垂直吊挂等方法可减少零件的热处理畸变。     

18Cr2Ni4WA钢碳层的磨损机理

本文对１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢在１．２％碳势、９２０＋１０℃下渗碳６ｈ的渗碳层进行不同程度的冷处理，改变渗层的奥氏体量，在不同的磨损试验机上进行磨损试验，采用扫描电子显微镜对摩擦表面形貌进行了分析，研究了组成与相应磨损条件下的磨损机理。     

18Cr2Ni4WA钢磨损表面修复工艺研究

通过分析飞机襟翼作动筒活塞失效的原因,提出了修复该零件的新工艺——刷镀Ni-金刚石复合镀层。研究结果表明,最佳刷镀工艺参数为：工作电压12 V,镀液温度45～60℃,镀笔与工件相对运动速度10～15 m/min。采用该工艺对作动筒活塞进行修复,镀层的厚度为30μm时,硬度可达HV770,附着力良好,杯突高度为5.1 mm,耐磨性与基体相当,能满足修复磨损活塞的要求。     

高温淬火对18Cr2Ni4WA钢组织与性能的影响

一、引言钢的热处理对其获得良好的综合机械性能是极为重要的。而奥氏体化又是热处理的一个主要步骤,因为所获得的奥氏体组织形态(化学成份的均匀性、晶粒大小等)能直接影响到热处理后钢件的组织、性能及热处理疵病的产生与否。所以,工程上对亚共析钢一般选用的奥氏体化温度为Ac_3 30～50℃。温度过低,则奥氏体不够均匀,而过高则使晶粒易于长大,这是一般所不希望的。     

18Cr2Ni4WA钢锻热淬火工艺探索

一、前言锻热淬火不但具有高温形变热处理的良好强韧化效果,而且工艺简单,节省能源,可大幅度提高经济效益。18Cr2Ni4WA钢做为发动机曲轴、连杆等另件得到广泛应用,但至今尚未见到较为成熟的锻热淬火工艺,本文试图     

18Cr2Ni4WA钢过热和过烧特性

研究了18Cr2Ni4WA钢过热过烧特性,结果指出,该钢的过热断口呈细纤维状和不明显的石状,常规力学性能并不因过热而明显恶化。     

18Cr2Ni4WA钢多次冲击断口显微分析

本文对18Cr2Ni4WA钢等弯矩冲弯试样多次冲击断口进行了光学金相分析和电子显微分析,并对三点弯曲试样在多次冲击下的裂纹扩展机制进行了观察。