地板送风条件下热源对室内温度场影响的实验研究

通过改变热源强度、热源数量及热源之间的距离，对地板送风条件下室内温度分布进行了实验研究。研究结果为创造现代办公室舒适的工作环境、实现节能提供了有效的依据。     

地板送风条件下送排风口对室内温度场影响的实验研究

通过改变送、排风口的数量、位置、型式等,对地板送风条件下的室内温度场进行了实验研究,研究结果可供工程实际应用中进行地板送风系统工作区室温的均匀分布和优化设计作参考。     

分体式空调器室内机送风角度和速度对室内温度场影响的实验研究

实验研究了分体式空调器室-内机送风角度和速度对室内温度场的影响。实验结果表明：相同制冷、制热能力的空调器，在不同的送风角度和速度，将产生差异非常明显的室内温度场，人体感知的制冷、制热效果也会完全不一样；合适的送风角度和速度，不但可以满足用户快速制冷、制热和其它舒适性的要求，还能起到有效利用能源和节能的作用。     

装配式冷库温度场特性的实验研究

本文通过对装配式冷库在装货条件下温度场的实验研究,总结了库内温度场的分布规律,并分析了冷风机送风速度及库温控制对库内温度分布的影响。     

直接冷却半连续铸造铝合金圆锭温度场的数值模拟

通过试验方法测定直接冷却半连续铸造铝合金圆锭凝固过程的温度变化曲线,利用逆向法计算出铸锭表面热流和换热系数;然后采用数值方法模拟直接冷却半连续铸造过程温度场,实测结果和模拟数据基本吻合。     

基于并层单元的大体积混凝土水管冷却温度场热-流耦合精细计算

热-流耦合精细算法能准确反映冷却水管附近温度梯度,从而精确计算大体积混凝土水管冷却温度场,然而该方法在有限元计算中存在前处理规模大、计算效率低的缺点;依据混凝土的热力学参数随龄期变化特性和混凝土水管冷却温度场分布规律,开发了一整套热-流耦合精细计算的前、后处理程序,在计算过程中依据龄期特性对混凝土单元不断进行并层处理,从而实现了大体积混凝土水管冷却温度场整体-局部一致模型的快速建立和高效精确数值模拟。数值计算算例表明该方法能在保证计算精度的同时,极大地降低有限元计算过程中的单元规模,有效地节约了计算时间,提高了计算效率,使得大体积混凝土温度场全过程精细数值仿真得以实现。     

水冷条件下WAAM温度场的数值模拟研究

针对熔化极丝材电弧增材制造(Wire arc additive manufacturing,WAAM)过程基板散热条件差导致热积累严重的问题,采用基板背面加水冷铜板的散热方式改善增材过程的散热,利用Abaqus软件分别模拟了有无水冷两种条件下增材时温度场的变化规律,并对模拟过程进行实验验证.结果显示,实验条件下基板测量点热循环曲线与模拟结果基本一致.有无水冷两种条件下基板温度均在第七层时达到最大;基板上高温区域扩展面积最大,基板在水冷条件下的冷却速率远大于无水冷条件下的冷却速率,且"双峰"效应较为明显.堆积第一层至第七层时,有无水冷两种条件下各层平均温度梯度逐渐减小,但前者始终大于后者,熔池体积不断变大.第七层至第十层时,成型件热积累接近饱和状态,此阶段成型件最易发生严重塌陷.     

送风参数对岩心冷柜内温度场影响的CFD研究

为优化岩心冷柜内部温度场分布的均匀性,控制温度波动范围,根据相似性原理,本文搭建冷柜模型实验台,建立三维RNG k-ε湍流模型,研究送风参数(送风温度-3～2℃、送风速度3.5～4.7 m/s)对冷柜内温度场分布的影响.结果表明:岩心冷柜零负载工况下,各监测点温度模拟值与实验值吻合度较高,最大偏差不超过0.6℃.当冷柜...     

定向凝固温度场的实验研究

本文研究了Bridgman—Stockbarger法定向凝固的温度场。着重研究了有限长试样从下向上凝固时,固液界面上的温度梯度和生长速度的变化,装置的环境温度分布,试样轴向温度分布以及提高温度梯度的方法。实验发现,有限长试样的中间部分凝固时的工艺条件是稳定且可控的。在炉底部安装一个内径很小的加热圈是提高温度梯度最有效的方法。     

快捷食品真空冷却的对比实验研究

真空冷却是一种快速有效的冷却方法。通过真空冷却实验研究,讨论了蔬菜与其半成品真空冷却的异同,并对其影响因素进行了分析。结果发现:西葫芦表皮质硬,水分不易蒸发,不适合真空冷却;韭菜叶部较根部比表面积大、冷却速率大;快捷食品汤料含量比较多,水分易于蒸发,冷却速率比较快,为了防止产品温度低于0℃,应控制最佳冷却时间;韭菜538 g、炒西葫芦628 g、韭菜鸡蛋547 g的最佳冷却时间分别为19 min、8 min、7 min。     

燃料空气炸药爆炸温度场参数实验研究

运用红外热成像仪Mikroanscan7200V分别对TNT、SEFAE和DEFAE爆炸火球的表面温度进行了测量,讨论了TNT、L-SEFAE、G-SEFAE、DEFAE炸药的温度场的分布情况.结果表明,DEFAE表面温度最高,高温（≥1000℃）持续的时间也最长;DEFAE的温度场效应要比SEFAE、TNT高;TNT、LSEFAE、G-SEFAE和DE-FAE在温度场接近最大温度时的火球平均直径为D（-）DEFAE＞D（-）G-SEFAE＞D（-）L-SEFAE＞D（-）TNT.     

热风送风温差对室内设计温度的影响

以某一典型的空调办公室为研究对象,采用数值计算软件FLUENT模拟冬季室内设计温度分别为18℃和20℃时室内气流组织的分布状况,对比分析了在不同的室内设计温度下,达到相同的热舒适温度时,室内热负荷的变化,得出冬季室内设计温度为18℃时,采用大温差送风在消耗较少能量的情况下能达到最佳的热舒适温度,为其他相同或类似房间空调系统的选择和气流组织设计提供参考。     

微槽道表面喷雾冷却的实验研究

本文建立了以蒸馏水为工质的开放式喷雾冷却系统,研究了工质体积流量、槽道宽度、槽道高度对喷雾冷却系统换热性能的影响。结果表明:保持槽道高度为0.8 mm,喷雾流量为0.45 L/min时,随着槽底宽度从4 mm减小至1 mm,传热系数增加了41%;而当喷雾流量为1.25 L/min时,表面传热系数仅增加了8.5%,因此减小槽底宽度对喷雾冷却效果有一定的促进作用,但大流量时并不明显;保持槽底宽度为2 mm,改变槽道高度,当喷雾流量为0.45 L/min时槽道高度对热沉表面的换热影响较大,存在最优槽道高度(0.8 mm),此时热流密度和表面传热系数分别为198.5 W/cm~2、2.75 W/(cm~2·K),与光滑面相比增加了21.25%和30.95%,且存在最低表面温度;而当喷雾流量增至1.25 L/min时,喷雾冷却效果随着槽道高度的增加而持续增加。在以上基础上推导了微槽表面喷雾冷却强化换热机理,得出反映槽道尺寸对换热影响的微槽群表面无量纲准则方程。     

真空冷却过程中气体温度变化特性的研究

为了研究真空冷却过程中真空室内气体温度的变化特性，以水为实验对象，在真空室内布置了压力及多个温度测点，进行多组真空冷却实验，从而测得在抽真空和复压过程中真空室内的压力和各点的气体温度值。研究表明，当真空室内压力发生变化时，真空室内气体温度的变化具有某些特征，并且气体温度还受容器壁温、水温等的影响，本文针对这些特征进行了相关实验及理论分析，并得到了相似的变化规律。     

大型自然通风冷却塔热力性能研究

为探求大型自然通风冷却塔热力性能及优化方向,本文对某1 000 MW燃煤机组配用的淋水面积为12 000 m~2的大型自然通风冷却塔热力性能进行实验研究,利用气水比和冷却数拟合该塔的热力性能方程式并得到测试塔冷却数的修正系数,给出该塔内实测风温的分布,用不同阻力系数公式计算出塔水温。结果表明:填料等高布置的模拟冷却塔与填料不等高布置的工业塔的修正系数为1.047～1.081;填料不等高布置的工业塔塔内风温均方根误差为0.56～0.67℃,其值小于填料等高布置的相应冷却塔,故填料的不等高布置能强化冷却塔的冷却性能;进塔水量大时,可采用阻力经验系数公式快速计算出塔水温,为大型自然通风冷却塔的设计与改造提供参考。     

超高层筏板基础大体积混凝土温度场分布现场试验研究

通过对某超高层筏板基础大体积混凝土浇筑养护过程进行温度实时监控试验,研究了混凝土水化热温度场在竖向、横向以及不同厚度处的实际分布规律。在基础不同厚度区域9 350 mm、4 500 mm和2 700 mm采取了“下密上疏”和“中密边疏”的监测层位布置方案,利用全自动温度巡检仪实时记录温度变化。结果表明,大体积混凝土最高温出现于竖向方向距离底层向上2 000 mm处左右,横向方向位于散热方式较少的中心处,随着混凝土厚度的增加,混凝土的最高温度也升高。当混凝土开始降温时,混凝土温度下降速率由快到慢依次是顶层、中心层、底层。该结果可为超高层筏板基础大体积混凝土的温度控制及施工养护提供理论参考。     

采用风机盘管的办公建筑冷却塔供冷温度计算与分析

选取办公建筑内的一个计算单元为分析对象,建立了办公建筑的冷却塔供冷温度计算模型,分析了室内冷却塔供冷工况下冷源侧供冷温度的影响因素,提出了办公建筑冷却塔供冷系统运行的适宜运行工况。     

再生式蒸发冷却降温系统的实验研究

再生式蒸发冷却是露点蒸发冷却的主要形式之一,可以在不改变空气湿度的情况下将空气温度降至湿球温度以下。本文建立了实验系统,并对不同环境下采用再生式蒸发冷却系统的降温能力进行实验研究,分析新风温度、湿度、风速及供水水温对系统性能的影响。结果表明:系统在高温低湿条件下具有较好的制冷效果。当环境温度为31℃,相对湿度为31.5%时,进/出口温降为5.6℃;而相对湿度为60%时,进/出口温降仅为3.4℃;降低供水水温可以提高系统制冷效率。新风温度为35℃,相对湿度为60%时,当水温为13℃时,进/出口温降为6.5℃;当供水水温为31℃时,进/出口温降仅为3.3℃。