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首先从国际国内的政策、标准和统计数据等方面论述了建筑中电动机设备进行节能降耗的重要性,然后从采用高效电动机、优化电动机系统两方面分析电动机节能原理,并提出相应技术解决方案,重点分析了风机水泵的调速节能技术、变频器技术,最后介绍了一些新型电动机节能技术,并提出展望。 相似文献
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异步电机相控优化节能控制技术分析 总被引:1,自引:0,他引:1
对交流异步电动机的相控优化节能运行问题作了全面的分析和研究,提出了异步电动机起动和运行的综合节能控制方案。该综合节能控制方案结构简单,调速性能好,性能可靠。 相似文献
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交流异步电机软起动及优化节能控制技术研究 总被引:18,自引:0,他引:18
对交流异步电动机的软起动和优化节能控制技术做了全面的分析和研究 ,提出了有关异步电动机起动和运行的综合控制方案 ,并讨论研究了智能马达优化控制器 (IMOC)。 相似文献
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为了解决异步电动机直接启动过程中启动电流大、需吸收电网侧无功功率、抗扰性能差等缺点,提出了一种基于静止同步补偿器进行电压调节的异步电动机综合节能优化模型。通过分析静止同步补偿装置调节电压的工作原理和性能,在此基础上基于电压调节模式提出了1种新的异步电动机节能优化方法,以实现异步电动机软启动、动态连续无功功率补偿和机端电压稳定控制。通过仿真分析并与电机直接启动进行比较,验证了所提模型的有效性和优越性。 相似文献
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从节约能源、保护环境出发,高效节能电动机是目前电动机的发展趋势。本文重点分析了国内外高效节能电动机的发展现状、高效节能电动机的特点及石化行业选用高效节能电动机的要求等方面问题,希望能对石化行业高效节能电动机的推广应用有所帮助。 相似文献
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介绍了国外超高效率电机的现状,以及国内发展该类电机的意义,提出了对超高效率电机能效指标的一些考虑,并指出发展这类产品应着重在新材料,新工艺和优化设计上采取措施,以控制电机成本的增加,以利于推广应用。 相似文献
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介绍了国外超高效率电机的现状,以及国内发展该类电机的意义,提出了对超高效率电机能效指标的一些考虑,并指出发展这类产品应着重在新材料,新工艺和优化设计上采取措施,以控制电机成本的增加,以利于推广应用。 相似文献
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存在箝位效应的直流和交流电动机 总被引:2,自引:1,他引:1
直流电动机中的电刷能够指示直流励磁磁极的位置,又可以控制电枢电流的相位,直流电动机应是箝位电动机。本文通过理论分析阐明了箝位效应与直流电动机性能特征之间的关系。箝位和同步是两种不同的运行特征,具有直流励磁磁极的电动机可以据此分成两类型电动机。自控式"同步电动机"是用磁极位置传感器接替原直流电动机中的电刷及其箝位功能并对三相电枢电流之相位直接控制的箝位电动机,而矢量变换控制的"同步电动机"实际上是间接控制三相电枢电流相位的箝位电动机。 相似文献
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"自控变频同步电机"系统中的交流电机是箝位电动机 总被引:4,自引:0,他引:4
针对直流电动机中电枢磁动势的轴线位置由电刷决定的特征,提出了箝位概念,指出自控变频乃是箝位效应的直接后果。对作为电机类型名称的"同步"一词之含义作了明确地阐述,同步电动机是无箝位电动机,稳定运行的同步电动机内频率与本机转速之间的因果关系是以恒定的频率为因。直流电动机是箝位电动机,箝位效应使直流电动机中频率与转速的因果关系颠倒成以易变的转速为因,直流电动机具有优良的控制性能以及无振荡的特性都与箝位的存在密切相关。"自控变频同步电机"系统中的电动机应是交流箝位电动机,而不是同步电动机。 相似文献
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建立了不同电能质量扰动情况下异步电动机的模型,分别在理想供电电压、三相电压不平衡、电压畸变、电压偏差与电压暂降情况下,对异步电动机的工作特性进行了分析,对异步电动机转矩、转速以及运行效率等与不同程度电能质量扰动之间的关系进行了仿真研究,并对有与无相位跳变、发生单相以及三相电压暂降时,电动机转矩与转速的变化进行了详细分析。结果表明,在非理想情况下,电机的输出转矩中会出现不同程度的脉动或振荡转矩,电机的启动时间与转速等均会发生变化,从而对电机运行带来不利影响。 相似文献
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Design and analysis of brushless motors for ball screw drives, such as application-specific electric motors, are presented. Since the motor should be designed as a built-in structure for machining equipment, the motor dimensions are restricted. A new design concept for such applications is presented. Under various combinations of motor dimensions and electrical parameters, the motor performance is simulated using a personal computer, and the optimized parameter combination is selected. Based on the optimized parameters, a prototype motor is constructed to prove the validity of the proposed design procedure. © 1999 Scripta Technica, Electr Eng Jpn, 127(3): 41–52, 1999 相似文献
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Linear actuators are used in various industrial applications. Conventional linear actuators are a combination of a rotational motor and a ball screw, a hydraulic actuator, or a linear motor. However, these actuators have some demerits. This paper proposes a spiral motor (SPRM) that comprises a helical stator and a helical mover. Owing to its helical structure, the SPRM can be expected to show better performance compared to the conventional linear actuator. A stator and a mover are shown in Figs. 1 and 2, respectively. Helical motion is obtained by this motor and only linear motion is extracted by canceling rotational motion at the end effector. There are two types of SPRMs. One has no ball screw on the output axis, while the other has a ball screw. The former can be used in a direct drive system. However, the gap between the stator and the mover should be controlled because the motor is a magnetic levitation system without a ball screw. Further, the motor requires two three‐phase inverters. The other motor is easy to control because it does not require gap control. However, the motor is inferior to the first motor with regard to position control since the friction in this motor is larger. In this study, a prototype of the SPRM is developed. The prototype constructed is a motor with a ball screw. In this motor, the stator and mover are made of block cells. The stator block is shown in Fig. 3 and the mover block is shown in Fig. 4. The prototype of the SPRM shown in Fig. 5, is developed by using these two blocks. An experiment is conducted to examine the driving of the SPRM. The experimental result is shown in Fig. 6. From this result, it is evident that comprising a helical stator and a helical mover can generate linear motion. Another experiment is conducted for measuring the thrust characteristic of the motor. The result obtained is shown in Fig. 7. From the figure, the thrust constant of the spiral motor, Kf, is obtained as 538.0 N/A. © 2011 Wiley Periodicals, Inc. Electr Eng Jpn, 177(2): 58–64, 2011; Published online in Wiley Online Library ( wileyonlinelibrary.com ). DOI 10.1002/eej.21168 相似文献
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