应用于多极旋转变压器的Ⅲ型正弦绕组

目前,极对数为2~n的双通道、多极旋转变压器在高精度测角系统中应用甚多,元件精度可达数秒。本文详细介绍了应用于极对数为2~n的双通道、多极旋转变压器的Ⅲ型正弦绕组,分析了它的调制方法和不同于Ⅰ型、Ⅱ型正弦绕组的特点。     

多极旋变试验理论机械角度的简化计算

多极旋转变压器零位误差试验和电气误差试验,由于理论机械角度多数不是整数度数,这就给机械理论角的计算增加了麻烦。例如,128对极90°电气角度时,对应的机械角为42′11.25″,15°电气角度时,对应的机械角为7′1.875″。而32对极,90°电气角度时,对应的机械角为2°48′45″,15°电气角时,对应的机械角为28′7.5″。但理论机械角度又是计算误差的依据,必须逐点计算。这样,在多极旋转变压器试验中,理论机械角度计算的工作量是相     

多极施变凸极转子对精度的影响

根据多极旋变的磁路结构特点,分析了变压器状态下,凸极转子磁路不对称对精度的影响,论证了现结构多极变压器定子两相正交绕组间存在着固有互感,并在具体产品上对主要结论进行了试验验证。     

多极旋转变压器第三型绕组调制的新方法

随着电子数字计算机技术在高精度同步随动系统、精密测角系统中的广泛应用,系统中越来越需要2″极对数的多极旋转变压器和多极移相器,以便用作发送轴角编码信号的精密元件。2″(?)对数的多极旋转变压器,其副边绕组通常设计成分数槽正弦绕组。其特点是,单元绕组(?)数不为4的倍数,即按照通常所说的第三型绕组的方法来绕制。为了进一步提高多极(?)转变压器的精度,本文专门就第三型绕组的设计进行一些讨论。     

多极旋变凸极转子对精度的影响

根据多极旋变的磁路结构特点，分析了变压器状态下，凸极转子磁路不对称对精度的影响，论证了现结构多极变压器定子两相正交绕组间存在着固有互感，并在具体产品上对主要结论进行了试验验证。     

信号电机问答

1双通道多极旋转变压器,为什么要增加一个单极的粗机配合工作？ 多极旋转变压器精机的电气误差很小,精度很高,通常只有几个角秒.但在随动系统中,它却无法定位,因为它有多少对极,就有多少个不稳定的电气零点.粗机不一样,粗机的电气误差虽然大点（通常几个角分）,但一周之内只有一个稳定的电气零点.这样,增加一个单极的粗机与精机配合后,才能在系统中定位,即在粗机电气零位下那对极的精机电气零点,才是真正的电气零点.在随动系统中,通常先让粗机工作,粗机找到零点后,因电气误差大,已无信号输出,伺服机不能工作,找不准目标.此时通过粗、精机转换电路,转换到精机让精机工作.由于精机电气误差很小,此时还有很高的信号输出,     

多极旋转变压器第三型绕组的计算机设计

本文借助计算机对多极正余弦第三型绕组进行设计计算。通过改造绕组调制函数所建立的数学模型分析计算绕组的分层系数、正交误差和电气误差。试验表明,用文中所给出的计算结果对提高多极旋转变压器的精度是有效的,所提出的设计方法和计算软件能够一次产生分层后的正余弦绕组匝数。     

多极旋转变压器正弦绕组的结构分析

多极旋转变压器是一种高精度的角度传感元件,和其它电磁感应角度传感元件一样,绕组设计是一个很关键的问题。本文目的在于从多极绕组的基本要求出发,分析各种型式的绕组结构,并根据不同齿槽,确定最优形式,以期改进设计,进一步提高元件的性能。一、多极旋转变压器正弦绕组的基本要求多极旋转变压器正弦绕组兼有两极旋转变压器和一般多极电机绕组的特点,对其主     

磁阻式多极旋转变压器的误差分析

磁阻式多极旋转变压器的工作原理是基于依转子位置而变化的气隙磁导与输出绕组电压成一定比例关系。由于其工作原理与传统结构多极旋转变压器不同,产生误差机理亦不相同。文中对这种高精度角位置传感器产生误差原因进行了分析,并给出了有效消除误差的方法。     

分数槽集中绕组永磁同步电机的电感计算

在少槽多极的分数槽集中绕组永磁同步电机中,存在幅值较大的次谐波和与基波绕组系数相同的高次谐波,特别是存在与基波绕组系数相同、转向相反、幅值很大、极对数与基波相差仅几对极的谐波。使得电机的电枢反应谐波磁场很强,与之相对应的谐波漏抗很大,电机的总漏电感很大,其基波励磁电感与传统短距分布绕组电机相比小很多。一般情况下,漏电感都比励磁电感还大。在对电机磁路进行理想假定的条件下,针对不同槽极数组合的单元电机,推导出该类电机电感参数的计算公式。其中,电枢反应基波励磁电感计算公式与传统的交流绕组相同,而电枢反应总电感和谐波漏电感计算不同于传统的交流绕组。     

双绕组多速电动机绕组接法问题

一般的6/4极或8/6极双速电动机,大都采用单绕组型式。但如果两种速度下的功率相差较大时,如用于拖动风机的双速电动机,也可采用双绕组。此外,8/6/4极三速和12/8/6/4极四速电动机,也大都采用双绕组型式。其中倍极比的两种极数合用一套绕组。双绕组多速电动机在其中的一套绕组通     

10／12极双速绕组设计与谐波分析

当２Ｐ１／２Ｐ２极双速绕组中的Ｐ１为非３的整数倍，而Ｐ２恰为３的整数倍，如Ｐ１／Ｐ２＝５／６时，用“３等分原理”设计出含３Ｙ／３Ｙ接法的换相变极绕组将使单绕组双速的异步电动机双速下均获得良好的性能。文中给出了１０／１２极双速绕组的设计及其谐波分析。     

10／12极双速绕组设计与谐波分析

当２Ｐ１／２Ｐ２极双速绕组中的Ｐ１为非３的整数倍，而Ｐ２恰为３的整数倍，如Ｐ１／Ｐ２＝５／６时，用“３等分原理”设计出含３Ｙ／３Ｙ接法的换相变极绕组将使单绕组双速的异步电动机双速下均获得良好的性能。文中给出了１０／１２极双速绕组的设计及其谐波分析     

多极旋转变压器第三型绕组最优方案的选择

正交两相对称绕组的旋转变压器,一般均采用正弦分布绕组。单对极时,用整数槽;而多极形式则用分数槽正弦绕组。正弦绕组可分为三种型式。单元绕组某二个极的磁轴线对准某槽中心线,称为第一型,单元绕组某二个极的磁轴线对准某齿中心,称为第二型。它们的单元绕组槽数,都必须取为4的倍数。对于第三型绕组,则可取任意自然数(一般用奇数)。通常,第三型绕组多用于2极对数的旋转变压器。此时,单元绕组的槽数 Z_0不可能是4的整数倍,而为奇数。一相单     

72槽YD-6/4双速三相异步电动机绕嵌线的改进

YD-6/4(△/2Y)双速三相异步电动机的绕组不同于其它倍极绕组。由于它是不规则分布,两个极数的绕组系数接近。文章介绍了YD-6/4(△/2Y)H225-280的双速电机绕组连绕过桥线(连接线)绕线和嵌线工序的具体改进,做到了节约材料,减少接头,提高质量。     

三相异步电动机单速改为多速的方法(三)

介绍非倍极双速电动机绕组的调制方法。以定子槽数z_1=36为例,对8/2和6/4极双速异步电动机的绕组调制、方案选择作了较详细的说明。     

定子漏抗对多极旋变变压器精度的影响

影响多极旋变发送机和变压器精度的因素有很多共同之处,例如:气隙不均匀,定转子铁芯有缺陷及绕组有错。但往往会出现这样的现象,一台电机,当作为发送机状态试验时误差仅为几秒,而作变压器状态试验时,误差则高达十几秒,甚至更高。试验中发现,误差离散性大,规律呈2P次变化(P为极对数)。深入研究表明,这主要是定子两相绕组间互感及两相自感漏电     

4／8极三相单绕组倍极比双速电动机的定子绕组的连接

问 为何台湾生产的4／8极三相单绕组倍极比双速电动机的定子绕组采用A／2Y连接方式和大陆产JDO2、YD系列采用2Y／A连接方式不同？应该如何连接？ 答三相单绕组倍极比双速异步电动机的定子绕组连接方式因负载在两种转速下所需的输出功率不同而有：     

4/6极双速绕组的研究

本文研究了非倍极比4/6极双速电机的“换向”绕组。这个绕组比“反向”的双速绕组绕组系数提高,磁势谐波含量明显下降。从三台样机对比试验结果表明:其出力可提高14％,功率因数提高7％,效率提高5％。低速档力能指标接近单速电机水平,高速档性能显著改善。因此用“换向”的4/6极绕组取代“反向”的4/6极绕组是可取的。     

国内零讯

320GX-01圆感应同步器一多极旋转变压器一旋转变压器机组西安微电机研究所研制成320GX-01圆感应同步器-多极旋转变压器-旋转变压器机组,于去年底通过初样试制鉴定。圆感应同步器-多极旋转变压器-旋转变压器机组是精密的位置检测元件,可用于航天制导、卫星通讯及同步跟踪等自动控制系统。320GX-01机组是由720极的圆感应同步器、128极的多极旋转变压器和2极的旋转变压器组合而成。机组采用各自独立的分磁路结构并列放置,便于安装调试。产品设计时既保