ZG0Cr13Mn8N钢奥氏体中碳化物连续冷却析出动力学的研究

在用马氏体点变化法测得ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢奥氏体中碳化物等温析出动力学曲线的基础上,研究了冷却速度对ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢中碳化物连续冷却出动力学的影响,并获得了该钢奥氏体中碳化物连续冷却析出动力学曲线。     

16MnDR＋1Cr18Ni9钢埋弧焊接头组织的研究

金相分析表明，１６ＭｎＤｒ＋１Ｃｒ１８Ｎｉ９钢埋弧焊缝金属组织为奥氏体（基体）＋铁素体（少量）组成，并且在铁素体边缘有碳化物析出。焊缝中铁素体含量为８％～１０％时，具有较高的抗裂性能。     

奥氏体型Fe—Cr—Mn（M,V）合金相稳定性研究

通过形变加工和长期时效热处理，研究了（Ｃ＋Ｎ）复合强化的Ｆｅ－１３Ｃｒ－１７Ｍｎ（Ｍ，Ｖ）奥氏体合金的稳定性和相平衡特点，结果表明：在５００℃以下合金奥氏体稳定，不发生γ→α转变。采用（Ｃ＋Ｎ）复合添加晶粒细化，可有效抑制ε马氏体形成和σ相析出。５００～７００℃长期时效后形变诱发大量碳化物析出，Ｍｓ点提高，加快形变诱发α马氏体分解和再结晶，促使γ→α转变和σ相析出，合金奥氏体变得不稳定。     

异种钢熔合区马氏体相变过程及组织

高温金相显微镜观察发现,珠光体钢（ＺＧ２０ｓＩＭｎ）与奥氏体焊材料（Ａ３０７、Ａ４５７）事区确实民氏体相,且在４００℃至室温均有相变产生。经透射电镜观察,熔合区本为低低碳梅氏体,亚条马氏体,亚结构主要是位错,有少量昌亚结构。熔龠我碳化物主要生于焊后热处理过程中,其类型主为要Ｍ２３Ｃ６,也有部分Ｍ７Ｃ３。碳化物主要在马氏体上以及马氏体或铁素体和奥氏体界面析出。马氏体带、碳化物带宽度主要受Ｎdisplay st     

铬锰氮双相不锈钢过冷奥氏体热稳定性的研究

用膨胀仪和Ｘ射线衍射仪对铬锰氮双相（Ｍ＋Ａ）不锈钢过冷奥氏体在Ｍｓ点附近在热稳定性进行了定量研究。结果表明，０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢在Ｍｓ点附近等温停留时出现显著的热稳定化现象，在１７０℃和１００℃等温停留所引起的奥氏体增加量最大值分别达到２０．２％和１１．１％。     

高锰钢和U71Mn钢在加焊接介质焊接时的接头组织

用一种焊接介质,采用等离子弧堆焊结合闪光对焊的方法将ＺＧＭｎ１３钢和Ｕ７１Ｍｎ钢加焊接介质进行焊接。结果发现ＺＧＭｎ１３钢热影响区内无碳化物析出,Ｕ７１Ｍｎ钢热影响区内无马氏体产生。中间介质为单相奥氏体组织,熔合区存在大约１０％的δ铁素体     

异质焊头Cr5Mo/Cr21Ni12碳扩散的研究

利用透射电子显微镜（ＴＥＭ）、能谱仪（ＥＤＸ）和电子探针显微分析仪（ＥＰＭＡ）研究了珠光体钢／奥氏体钢（Ｃｒ５Ｍｏ／Ｃｒ２１Ｎｉ１２）异质焊头在高温儿和长期服役中元素Ｃ,Ｃｒ,Ｎｉ,Ｆｅ的扩散行为。结果表明：时效时奥氏体钢中Ｃｒ,Ｎｉ原子向熔合界面方向扩散,Ｆｅ原子向相反的方向扩散;增碳层中析出碳化物Ｍ２３Ｃ６的成分与时效时间无关;增碳层最高含碳量由析出碳化物的类型、成分及紧靠熔合界面奥氏体钢中的     

22Mn—13Cr—5Ni—0.2N钢裂纺Z字形扩展的TEM原位分析

采用ＴＥＭ拉伸方法，对２２Ｍｎ－１３Ｃｒ－５Ｎｉ－０．２Ｎ钢断裂中出现的裂纹Ｚ字形扩展进行了原位分析，结果表明：在拉伸中裂纹Ｚ字形扩展是由材料（１１１）面相对滑动和沿（１００）面开裂两种方式交替进行完成的，这种扩展方式同晶体与外力取向有关。     

高锰钢在U71Mn钢在加焊接介质焊接时的接头组织

用一种焊接介质,采用等离子弧堆焊结合闪光地焊的方法将ＺＧＭｎ１３钢和Ｕ７１Ｍｎ钢加焊接介质进行焊接。结果发现ＺＧＭｎ１３钢热影响区内无碳化物析出,Ｕ７１Ｍｎ钢热影响区内无马氏体产生。中间介质为单相奥氏体组织,熔合区存在大约１０％的δ铁素体     

Fe—Mn—Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究

应用阳极极化及ＡＥＳ／ＸＰＳ技术，研究了Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ奥氏体合金在ｐＨ值为－０．８至１５．３的水溶液中的腐蚀性能，并与Ｆｅ－３０Ｍｎ合金，低碳钢，９％Ｎｉ低温钢及１Ｃｒ１３不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中，该合金的腐蚀抗力优于低碳钢的Ｆｅ－３０Ｍｎ合金，与９％Ｎｉ钢相当，但不及１Ｃｒ１３不锈钢。     

时效对50Mn18Cr4WN护环钢性能的影响

研究了时效温度对国产５０Ｍｎ１８Ｃｒ４ｗＮ奥氏体钢（１８／４钢）冲击韧度和在现结构的影响，结果表明，在５２０℃～９５０℃之间时效时，Ｍ＿（２３）Ｃ＿６型碳化物在１８／４钢晶界析出，从而使用的冲击韧度下降。因此，安装护环的热套装配温度应低于５２０℃。     

W6Mo5Cr4V2钢形变诱发析出碳化物及规律

对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢经１２４０℃奥氏体化后于１７０－１１５０℃形变０－６５％直接淬火过程中诱发析出的碳化物进行了研究。结果表明，在７５０－１１５０℃热形变淬火迁程中均诱发析出直径约１－２μｍ，具有立方ＮａＣｌ晶型的ＭＣ型碳化物；碳化物的分在民形变温度有关，高温形变呈随机分布，而低温下则趋于沿Ｆ１１１Ｇγ滑移面析出呈方向性分布；碳化物的析出量主要由形变温度和该表变温度下热变形奥氏体的组织状态...     

时效对50Mn18Cr4WN护环钢性能的影响

研究了时效温度对国产５０Ｍｎ１８Ｃｒ４ＷＮ奥氏体钢（１８／４）冲击韧度和微观结构的影响，结果表明，在５２０℃￣９５０℃之间时效时，Ｍ２３Ｃ６型碳化物在１８／４钢晶界析出，从而使钢的冲击韧度下降，因此，安装护环的热套装配温度应低于５２０℃。     

ZGMn13钢铲斗齿强韧化处理

ＺＧＭｎ１３钢铲斗齿强韧化处理南昌湾里工具厂（３３０００４）王荣滨粤矿机厂海燕按标准成分和常规水韧处理工艺（图１）生产的ＺＧＭｎ１３钢铲斗齿，早期磨损和断齿为其主要失效形式。为此，我们在标准ＺＧＭｎ１３钢基础上加入０．５％～０．６％Ｍ。和改进水韧处理...     

Fe—Mn─Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究

应用阳极极化及ＡＥＳ／ＸＰＳ技术,研究了Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ奥氏体合金在ｐＨ值为－０．８至１５．３的水溶液中的腐蚀性能,并与Ｆｅ－３０Ｍｎ合金、低碳钢、９％Ｎｉ低温钢及１Ｃｒ１３不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中,该合金的腐蚀抗力优于低碳钢和Ｆｅ－３０Ｍｎ合金,与９％Ｎｉ钢相当,但不及１Ｃｒ１３不锈钢。Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ合金在１ｍｏｌ／ＬＮａ２ＳＯ个中形成的钝化膜的最表层可能为氢氧化物,而膜的主体由Ｆｅ２Ｏ３、Ｍｎ２Ｏ３及Ａｌ２Ｏ３组成。     

高温淬火对3Cr2W8V钢组织性能的影响

利用Ｘ射线衍射和透射电子显微镜（ＴＥＭ）研究了３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢高温淬火对显微组织和力学性能的影响,着重讨论了回火转变与冲击韧度的关系。试验表明高温回火脆性恙残留奥氏体分解和沿晶界碳化物析出有关。     

连铸坯中微观偏析的模型研究

对导致连铸坯中内裂纹形成的微观偏析进行了模型研究，模型中考虑了铁素体（δ）凝固向奥氏体（γ）凝固的转化以及ＭｎＳ的析出，讨论了钢中Ｃ，Ｍｎ，Ｓ和Ｐ对凝固过程中晶间偏析、零强度温度（ＺＳＴ）、零塑性温度（ＺＤＴ）的影响，结果表明，钢中碳含量对凝固前支晶间的微的有显著影响，碳含量在０．１％～０．２％之间，Ｐ的偏析显著增加，Ｓ的偏析由于受到Ｍｎ的掏而随碳含量变化不大；钢中Ｐ的偏析极其严重，初始Ｐ含量的增     

一种Cr—Mn—Mo—B低碳低合金钢的热变形行为

利用ＴＨＥＲＭＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ热处理机对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢的热变形行为进行了研究，绘制了真应力－应变曲线，得到了各变形工艺参数之间的定量关系，得出试验用钢的Ｑ值为３７３．７ｋｊ／ｍｏｌ。在此基础上给出了试验用钢的动态再结晶图，试验发现，试验用钢９００℃以上变形后，在奥氏体区冷过程中发生静态再结晶与晶粒长大，相变前晶粒尺寸与变形条件Ｚ的关系：ｄｒｅｃ＝２．８８×１０＾４×Ｚ＾－０．２０５。     

65Mn2SiVTi钢连续冷却转变的研究

用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｆ型全自动相变仪，金相显微镜和扫描电子显微镜研究了６５Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ钢过冷奥氏体的转变动力学曲线及转变产物的组织，结果表明，６５Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ钢不析出珠光体组织的临界冷却速度为１．３℃／ｓ，在０．１～０．５℃／ｓ冷却速度范围内可获得细片状珠光体。     

贝氏体型非调质钢过冷奥氏体的连续冷却转变

研究了一种 Ｍｎ Ｂ系低碳贝氏体型非调质钢过冷奥氏体的连续冷却转变,获得了试验用钢过冷奥氏体的连续冷却转变曲线。试验结果表明,本试验用钢过冷奥氏体不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为０．７℃／ｓ;冷却速度在１～４．５℃／ｓ 范围内可得到全部贝氏体组织;当冷速大于４．５℃／ｓ 时,不再有贝氏体生成,室温组织为马氏体和残余奥氏体。