高铬铸铁筛板的研究与应用

热烧结矿筛分机筛板使用寿命短的主要原因是筛板材质高温硬度低、高温耐磨性差。为了提高热矿筛的工作效率 ,提出了改进热矿筛筛板材质的必要性 ,并对新筛板材质的化学成分设计、铸造及热处理工艺进行了探讨。研究结果表明 ,新研制的筛板使用安全、可靠 ,使用寿命达到 Cr Mn N筛板的两倍 ,价格与 Cr Mn N筛板相当     

用中硅稀土镁钼球墨铸铁代替铬锰氮钢制造热矿筛筛板

热矿筛筛板是冶金部要求三十项长寿化备件之一,由于筛板的工作条件非常恶劣:承受800～1000℃的高温,激烈地磨损,连续运转的冲击和振动等等,致使筛板的使用寿命不长,直接影响到烧结矿的产量和高炉焦比的降低。国内外对筛板的材料进行了大量研究。国内多用铬锰氮钢制造,使用寿命三个月左右。国外一般用高铬钢、316、380不锈钢制造,使用寿命2～6个月,还没     

技术革新简讯

震动筛筛板是筛分烧结矿及回收精矿粉设备的主要部件(在900℃高温工作),过去一直采用进口1铬18镍9钛的合金铜铸件。马钢机修厂为了节省贵重的金属镍,适合该厂砂型铸造工艺,选用了铬锰氮奥氏体钢。经过42次的试验,摸索了铸造工艺的主要规律,试制成功我国自己的热筛板,有力地支援了钢铁生产。     

抗高温磨损高铬铸铁的研究

经Mo、B、V、Ti合金化和RE变质处理的高铬铸铁，具有优良的抗高温磨损性能和强韧性，用于制造筛分高温烧结矿的振动筛筛板，使用寿命比ZG30Cr18Mn12Si2N耐热钢筛板提高2倍以上。多元高铬铸铁筛板制造工艺简单，成本低，值得在筛分领域推广使用。     

固液混合铸造高铬铸铁的拉伸性能和冲击性能的研究

采用一种新的材料制备技术--固液混合铸造工艺制备了高铬铸铁合金坯料,对合金进行了拉伸和冲击试验,用JSM-5610LV型扫描电镜对试样断口进行了观察和分析.研究结果表明:经固液混合铸造工艺制备的Cr15高铬铸铁合金的拉伸性能较普通铸造试样得到了明显地提高,该工艺有效地提高了高铬铸铁合金的冲击性能;试样的冲击断裂包含了沿品断裂和解理断裂两种机制,以解理断裂机制为主,韧性较普通铸造试样有明显地提高.     

Cr27高铬铸铁生产工艺的试验研究

针对Cr27高铬铸铁的质量问题,确定了合金的成分范围、熔炼工艺、铸造工艺及热处理工艺.结果表明,Cr27高铬铸铁的铸态组织为(Cr,Fe)7C3、奥氏体和出现在碳化物周围贫碳合金元素区的少量马氏体和珠光体.合金经过V、Ti、B变质处理后,碳化物变得细小、均匀,V、Ti、B、RE复合变质效果更佳.     

固液混合铸造高铬铸铁的热变形性能研究

采用一种新的材料制备技术-固液混合铸造工艺制备了高铬铸铁合金坯料,对合金进行了高温热压试验,并对热压过程和合金组织进行了观察和分析。研究结果表明,固液混合铸造的高铬铸铁合金相对于普通铸造合金的热变形性能得到明显提高,累计墩粗变形比可达到34%以上,固液混合铸造工艺对高铬铸铁合金组织的改善是提高材料热变形性能的主要原因。     

钴铬钨堆焊硬质合金

钴基堆焊硬质合金是以钴、铬、钨和碳为主的铸造合金。它具有硬度高、耐磨损性优越、耐蚀性强等特点,即使在红热的高温下使用,亦能保持这些特点。因此,若在各种机器中,需要耐热、耐腐蚀、耐磨损的部份,将这种合金堆焊于其表面,可大大提高使用寿命。所以,钻基合金的价格尽管较高,但使用价值仍很广。这类合金,从1907年以含25％铬的钴铬合金开始在工业上应用,后来加入钨,使合金的硬度显著提高,应用日益广泛。国外根     

应力、温度对定向凝固镍基高温合金第一阶段蠕变量的影响

本文研究了温度,应力对定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量的影响.大多数镍基合金经定向凝固后,在中温(700—800℃)、高应力(490—784MN/m~2)下纵向的第一阶段蠕变量比普通铸造合金显著增大,这是由位错切过γ′粒子的蠕变机制所决定.定向凝固DZ-3合金的中温纵向蠕变量相当低,与普通铸造CCK3合金相同.这是由位错攀移越过γ粒子的蠕变机制所决定.所有定向凝固合金横向的第一阶段蠕变量与相应的普通铸造合金相同.γ/γ′点阵错配度愈大,强度水平愈高,定向凝固合金的纵向第一阶段蠕变量愈低.在高温(850—980℃)、低应力(196—343MN/m~2)下,定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量与普通铸造合金相当.高温下,所有合金第一阶段蠕变量也随蠕变应力提高而略有增加.     

EFFECT OF STRESS AND TEMPERATURE ON EXTENT OF PRIMARY CREEP IN DIRECTIONALLY SOLIDIFIED Ni-BASE SUPERALLOYS

本文研究了温度,应力对定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量的影响.大多数镍基合金经定向凝固后,在中温(700—800℃)、高应力(490—784MN/m~2)下纵向的第一阶段蠕变量比普通铸造合金显著增大,这是由位错切过γ′粒子的蠕变机制所决定.定向凝固DZ-3合金的中温纵向蠕变量相当低,与普通铸造CCK3合金相同.这是由位错攀移越过γ粒子的蠕变机制所决定.所有定向凝固合金横向的第一阶段蠕变量与相应的普通铸造合金相同.γ/γ′点阵错配度愈大,强度水平愈高,定向凝固合金的纵向第一阶段蠕变量愈低.在高温(850—980℃)、低应力(196—343MN/m~2)下,定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量与普通铸造合金相当.高温下,所有合金第一阶段蠕变量也随蠕变应力提高而略有增加.