全要素智能配煤优化系统在南钢燃料供应厂的应用试验

为验证"全要素智能配煤优化系统"在南钢燃料供应厂应用的可行性,利用40 kg小焦炉、300 kg焦炉和6 m焦炉对系统优化方案进行了系列试验,并与原生产配煤方案进行比对。试验结果说明了按照该系统提供的优化配煤方案所生产的焦炭质量优于原生产配煤方案,且配合煤成本低于原生产配煤方案。试验结果为南钢燃料供应厂全面引进并应用全要素智能配煤优化系统提供了依据。     

铝热焊接熄焦车轨道的问题及处理

河北钢铁集团邯郸分公司焦化厂现有6座焦炉,年产焦炭200万t。1#～4#焦炉为4.3m焦炉,熄焦车采用QU50钢轨,5#、6#焦炉为2×45孔6m焦炉,采用QU100钢轨。轨道安装原采用传统的鱼尾板螺栓夹紧,由于熄焦车的运行车轮对轨道接口不断冲击振动,使熄焦车轨道与垫板及垫板与基础间的配合逐渐变松,易引起轨道变形。在对武钢和宝钢焦化厂考察后,决定引进铝热焊接技术进行钢轨焊连。     

熄焦车轨道固定方式的改进

四川达州焦化公司的1号炉熄焦车轨道，在12年运行中不断出现问题。在新建的2号焦炉熄焦车轨道上，成功地应用了改进后的固定方式。两座焦炉经过近3年的实际运行，效果良好，大大减轻了轨道的维修工作。     

热态安装烟道翻板

我厂在改建4号焦炉工程中,与3号焦炉共用一个烟囱,但3号焦炉原烟道没设预留口,只在烟囱根部安装了一个总烟道翻板。为了保证3号焦炉正常生产,须将原3号焦炉的总烟道翻板改为两座焦炉的总烟道翻板,另外为3号焦炉安装一个新的总烟道翻板。4号焦炉在建烟道时已安装了烟道翻板,然后在4号焦炉投产前将4号焦炉烟道与原3号焦炉烟道打通。(1)安装前准备。先用两根1.5m长的槽钢将翻板的底座固定好,以便安装翻板轴。将要安装翻板的烟道两侧土方挖开,然后在烟道两侧各开一个一米见方的人孔,在此期间3号焦炉根据自己的需要调节原总烟道翻板以满足正常加…     

炉体沉降后对四大车轨道的处理

1 现状平顶山焦化公司80型1号焦炉建于1989年, 自投产以来, 由于炉体不均匀沉降, 导致推焦 车启、对炉门困难, 使推焦阻力增大, 炉门冒烟冒火严重, 制约焦炉正常生产。针对存在问 题, 我们翻阅了地质资料, 80型焦炉位于平顶山山脉南部, 第四纪前曾是广阔的山前低洼, 属冲洪积阶地。焦炉基础特点为下沉敏感性工程。因此我们对1号焦炉炭化室机焦侧底砖标 高进行了测量, 结果见表1。按照工程设计, 焦炉允许沉降值不超过130mm, 由表中数据看出 , 焦炉炉体产生了不均匀沉降。2 采取的措施利用轨道缓坡过渡, 调整推焦机轨道、摩电道、拦焦机轨道同…     

防水平烟道串漏的措施

本钢焦化厂1号焦炉是1979年在原奥托式焦炉上翻盖的，采用旧的地下室基础，新焦炉为本-76型双联火道、废气循环、下喷复热式焦炉。在翻建过程中，部分烘炉孔在砌筑中(共有26个号)未经过粘浆处理就堵上，严重违反了焦炉砌筑要求，经过多年生产使用，原有未挂浆处密封不严，硅砖损毁，造成泄漏，导致煤干馏出的气体经过此     

7.63m焦炉熄焦车轨道地基加固与研究

山东兖矿国际焦化有限公司1#、2#焦炉是我国第1次引进的炭化室高7.63m焦炉,熄焦车整套设备从德国拆迁购来.1#、2#焦炉熄焦车轨道基础2004年开工建设,2006年建成投产,至2011年1月焦炉大修,2#焦炉至熄焦塔区段(总长162.7m)熄焦车轨道产生严重地基不均匀沉降现象,并且随着时间的增长,沉降量逐渐增大,最大处达270mm,导致熄焦车轨道无法正常运行.     

焦炉熄焦车轨道的不停产改造

1存在问题 我厂3＊焦炉自1997年投产以来，熄焦车轨道因为设计原因，轨道固定不实，基础松动，一直是制约生产的一大瓶颈。主要问题如下：     

影响捣固焦炉焦炭质量的因素

我厂原顶装焦炉为TJL4350型，改为捣固焦炉运行1年多发现，捣固工艺的特点和操作在很多方面影响焦炭质量，有待研究解决。     

焦炉拦焦车轨道改造

焦炉拦焦车在作业过程中因振动、侧推会造成轨道压板和鱼尾板的固定螺栓及垫板松动,产生拦焦车车轮啃轨、轨道高低不平等问题。通过更换垫板、耐腐蚀压板级铝热焊接等改造,问题得到彻底解决,保证了焦炉的稳定生产。     

CGM灌浆料在熄焦车轨道中的应用

我公司1号焦炉熄焦车轨道于1990年9月投运,不到半年其轨枕全部压碎。后采用快硬水泥砂浆分段更换轨枕,由于不停产操作,无法保证轨枕的标高及与砂浆的结合强度,几个月后轨枕又大部分松动,轨道状况极差,严重影响设备走行和焦炉生产。为改变轨道状况,曾采用通长钢梁代替小轨枕,其效果也不好。2号焦炉熄焦车轨道的部分小轨枕也已损坏,急待更换。2002年我们在2号焦炉熄焦车轨道改造中采用了CGM超早强灌浆料。该料具有高流态、早强、微膨胀等特点,2h强度可达C20,满足了轨枕的更换要求,并可作为轨枕下的找平层。1材料准备施工前先凿除二次浇筑的…     

JN58型焦炉无基坑煤塔电子秤改造

我公司3^#、4^#焦炉分别是70、80年代建成并投产的58型4．3m焦炉。装煤车装煤共用1座煤塔，装煤车装煤称重使用的是有基坑75t机械秤。由于焦炉生产作业的连续性，煤塔秤使用频率高，检修难度大，对秤系统难以修理。为了安全生产，提高焦炉管理水平，煤焦化公司决定对3^#、4^#焦炉煤塔装煤秤进行技术改造。采用新型GSC-100MT无基坑轨道电子秤。     

焦炉放散环保装置的开发与应用

我厂现有58型焦炉2座分别为42孔和30孔，每座焦炉上有放散管2个，原设计放散系统没有环保装置。国内一些焦化企业(如马鞍山等)采用的焦炉放散环保装置是专利产品，价格比较昂贵，为此我们自行开发了放散环保装置。     

降低捣固焦炉丢炉率的实践

针对攀钢3#、4#捣固焦炉生产设备经常发生故障，并需要停机检修的问题，通过堆焊托煤底板、修改捣固机程序、制作拦焦机活动轨道和改进推焦杆变形校正方法等措施，大大降低捣固焦炉设备故障率，减少了因设备原因造成的丢炉率。     

6m焦炉熄焦车轨道的改造

我公司两座JN60-82型6m大容积焦炉,熄焦车轨道于1990年7月投运。投产几年来不断发生断轨、扣件松落、基础崩裂、轨道弯曲变形等故障,直接影响安全生产。我们曾先后3次对其进行改造,如把原钢筋砼枕改为钢板制成的短枕;浇注成整体道床;缩小扣件间距增大密度;轨道接头采用斜型接     

书讯

1 问题提出 我厂现有42孔58-Ⅱ型焦炉和42孔JN43-80型焦炉各1座。其中80型焦炉投产于1995年，炉面除横拉条盖砖和装煤车轨道旁砖因膨胀、变形、上突外，总体炉顶面平整度尚可。58一Ⅱ型焦炉投产于1983年，至今服役21年有余，由于长年的外露侵蚀、高温膨胀、铁件拉挤、煤车行走挤压及操作磨损等诸多原因，     

耐火材料热修工艺

俄罗斯由于经济危机的持续,实际上已经停止了建设新焦炉和翻修自然老化的焦炉。例如:近三年内没有新建和重建一座焦炉。规定的焦炉折旧年限为18年,而这些焦炉平均使用寿命已达18.8年,即炉体正在快速老化。除焦炉老化和自然磨损外,很多工厂因炼焦煤供应不及时不得不经常改变配煤和结焦时间,使焦炉操作和炼焦工艺恶化,从而造成焦炉砌体提前损坏。     

焦炉用硅砖的实验室和工业检验

为了确定当地一家钢厂砌筑焦炉炉墙的可行性，需要对KN硅砖进行一系列实验室和工业检验。目前，分析了砌筑焦炉用的两种砖，一种砖的价格比另一种砖低很多，而且，也分析了焦炉使用25年后的原砖。按照DIN1089标准的要求，对实验室的检测结果进行分析，最后再进行成本评估。     

焦炉加热系统计算机优化串级调控技术

安徽工业大学(原华东冶金学院)化工系自动化研究所于1997年开发的焦炉加热系统计算机 优化串级调控技术，已在马钢煤焦化公司的6号(JN60型)焦炉、莱钢焦化厂的3号焦炉和攀钢 焦化厂的5、6号焦炉上成功运行2～3年，并即将在南京钢铁公司焦化厂的1号焦炉和攀钢的1 ～4号焦炉上推广应用。我们愿与焦化同仁共同合作，使焦炉加热系统的调控技术迅速达到 国际一流水平，该技术的主要特点如下：(1)采用前、反馈相结合的控制方案，配有合理、适用和精确的数学模型，特别适用于已 有计算机显示参数，但未实现自控的焦炉使用。并有明显的节能降耗效果…     

新型4.3m焦炉炉门的结构与使用性能

武钢焦化公司58型4．3m焦炉已经投产20多年,由于焦炉炉门冒火冒烟较严重,公司决定对现有6号焦炉炉门进行改造。为提高炉门刀边的密封性能,及减少炉门刀边处的冒火冒烟,6号焦炉采用了我公司制造的新型4．3m焦炉炉门。为验证新型炉门的使用性能,于2004年10月在6号焦炉的机侧和焦侧分别试用2件新炉门。通过几个月的使用及与原炉门比较认为,新型4．3m炉门在结构及使用性能方面明显优于原炉门。