不锈钢“304”及其衍生牌号的标准化学成分

不锈钢牌号“304”（S30400）是美国不锈钢标准（如ASTM标准）中的牌号名称,它是18—8型Cr—Ni奥式体不锈钢的典型牌号,由于其具有优良的综合性能,用途十分广泛,其产销量占到奥式体不锈钢的80％左右。对304及其衍生牌号,美国材料和试验协会不锈钢牌号标准ASTMh959-04和日本JIS、我国GB、国际ISO、欧洲EN等不锈钢标准中都有明确的规定。但是,近期我国国内市场上出现了没有列入国内外标准的304衍生牌号（如304J5,含镍量只有4．3％）,或者与日本JIS中的304J1、304J2名称相同但成分有出入的产品。对此,我们专门约请冶金材料标准专家伍千思写了这篇“不锈钢‘304’及其衍生牌号的标准化学成分”文章,详细介绍了国内外关于304及其衍生牌号的标准化学成分。我们希望,企业如果生产日本JIS板材标准中的304J1、304J2,成分、性能必须符合其标准要求;生产者和经销商必须向用户指明这些产品的特定用途（如适用于作一般耐蚀条件下用的通过冷加工成型的部件或制品）,我们不主张生产和销售没有列入国内外标准的304衍生牌号产品,以避免给消费者带来误解和损失。     

GB／T20878—2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》标准编制说明

2007年3月9日国家质量监督检验检疫总局和国家标准化管理委员会首次批准发布了《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》，标准编号为：GB／T20878—2007，该标准将于2007年10月1日正式实施。为了便于标准的理解与实施，现将标准的编制情况简要介绍如下：[第一段]     

06Cr19Ni10奥氏体不锈钢的DTA试验与组织分析

 根据铬当量、镍当量的计算结果推断了06Cr19Ni10奥氏体不锈钢的凝固模式,并采用差热分析技术（DTA）对06Cr19Ni10奥氏体不锈钢在10和30℃/min的加热冷却速度下的凝固过程进行了研究,对DTA曲线中的吸热峰和放热峰进行了分析,并采用激光共聚焦显微镜（LSCM）和扫描电子显微镜（SEM）对样品进行了测定。分析结果表明：06Cr19Ni10奥氏体不锈钢的实际凝固模式为FA型,即铁素体奥氏体型。随着冷却速率的增加,奥氏体形核率增大,残余的δ铁素体在形态上更加细小分散。该研究结果对实际生产中改善铸坯组织,提高铸坯质量具有着一定的意义。     

不锈钢标准中的铬锰系（美国200系）奥氏体不锈钢（下）

2．美国ASTM标准中200系列(铬锰系)奥氏体不锈钢牌号。美国ASTM的不锈钢标准约有70多个(耐热钢包括在其中)，标准体系的特点是有一个专门的牌号标准，即ASTMA959，该标准中列有不锈钢牌号201个，其中奥氏体不锈钢99个，200系列牌号占21个，如表3所示。从这21个牌号的化学成分看出：铬含量，只有S21500一个牌号的铬含量最低，     

ZG06Cr13Ni4Mo钢化学成分与力学性能计算机多元回归分析

对ＺＧ０６Ｃｒ１３Ｎｉ４Ｍｏ钢力学性能的生产数据用计算机进行了多元回归，建立了显著性较高的回归模型，。用该模型可对ＺＧ０６Ｃｒ１３Ｎｉ４Ｍｏ钢铸件的力学性能进行预测，用于指导生产。     

不锈钢的X-射线荧光光谱分析及其牌号的自动模糊识别研究

在建立了X-射线荧光光谱分析不锈钢中Cr,Ni,Mn,Mo,Cu,Co,Nb,Ti,V,W,Si,Al,P,S,Sn,As,Fe共17个元素含量方法的基础上,创建了能自动模糊识别不锈钢牌号的分析检索程序,使X-射线荧光光谱仪在完成不锈钢样品测量后,能自动显示出与所检样品相符的钢号及其标准化学成分数据。     

国标0Cr18Ni9与日标SUS304（0Cr19Ni9）的对比

我国国有不锈钢企业均按照GB3280生产不锈钢0Cr18Ni9，而日本和韩国等国的企业以及我国张浦和宝新等合资企业都按照JISG4305生产不锈钢SUS304，本文从化学成分。性能和生产成本等方面对两者进行了对比。     

不锈钢概论（2）

1．2不锈钢的分类 不锈钢的牌号,成分、性能各异,常用的分类方法主要是按钢的主要化学成分（特征元素）和组织结构以及二者相结合的方法来进行分类。     

参与制定不锈钢牌号国际标准实现我国不锈钢及合金钢标准与国际标准接轨

综述了ISO/TC17特别工作组制定最新不锈钢牌号国际标准的内容和特点,提出我国不锈钢及合金钢标准与国际标准接轨的具体实施方法。     

化学成分对430铁素体不锈钢凝固结构的影响

在430铁素体不锈钢成分体系基础上,研究了成分的变化对430铁素体不锈钢凝固结构的影响。经试验发现,含碳量的变化显著影响430铁素体不锈钢的凝固组织,含碳量越高,铸锭中的等轴晶比率越大;而Ti元素的加入,虽然有利于430铁素体不锈钢铸锭中等轴晶的形成,但需要保证TiN在钢的液相线附近析出,促进钢的异质形核,从而优化钢的凝固结构。     

国内外奥氏体不锈钢板带产品标准成分对比分析（下）

对比分析了国内外主要不锈钢板带产品标准中奥氏体不锈钢的牌号及化学成分规定,为我国国家标准的制修订提供参考,同时,为我国标准水平的提升提供指导。     

低碳马氏体不锈钢0Cr16Ni5Mo的研制

介绍了宝钢低碳马氏体不锈钢0Cr16Ni5Mo的研制过程。为了获得满足水电设备制造要求的0Cr16Ni5Mo,通过分析主要元素的作用,设计了化学成分;通过软件计算,制定了轧制工艺;通过实验室炼钢、轧制和热处理,确认了材料的性能能够达到要求及加工工艺可行。工业试生产证明,宝钢开发的0Cr16Ni5Mo热加工性良好,力学性能能够达到国内外同类产品的水平。     

Inclusion and its deformation behavior in 304 stainless steel

Non-metallic inclusion is the main reason for the presence of surface defects in cold-rolled steel strip. In this study,the composition,morphology,and size of the non-metallic inclusion in hot-rolled 304 stainless steel strips are analyzed. Cold-rolled 304 stainless steel strips with different cold-rolling reduction have been prepared,and the morphology and size of inclusion in these cold-rolled strips are also analyzed. Furthermore,the deformation behavior of a non-metallic inclusion during the cold-rolling process is studied. The results showthat Ca O-SiO2-MgO-Al2O3,a kind of brittle compound oxide,is the main type of inclusion in hot-rolled 304 stainless steel strips.During the cold-rolling process,ductile deformation of this type of inclusion is not obvious,where large inclusions are crushed,and the average size of inclusions in cold-rolled strips decreased while the cold-rolling reduction increased.     

06Cr25Ni20氧化铁皮演变及机制探讨

工业生产的06Cr25Ni20钢卷经过不同温度、不同时间氧化,通过SEM、XRD检测分析发现:在800～900℃/20h下,生成Cr2O3和MnCr2O4氧化层,随着氧化时间延长,在120 h时形成最外面为MnCr2O4尖晶石结构,中间为Cr2O3,最里面为SiO2的3层氧化皮结构,在140h时,氧化层中间层大量Cr2...     

氮在液态Fe-Cr-Mn(Ni)系不锈钢中的溶解

对14Cr8Mn,16Cr7Mn2Mo,18Cr8Ni2Mo不锈钢中氮的溶解行为进行了实验研究.研究结果表明,1 873K,N2气压力为0.1 MPa时,14Cr8Mn,16Cr7Mn2Mo,18Cr8Ni2Mo不锈钢中氮的溶解度(质量分数)分别为0.242%、0.299%和0.226%,氮在液态不锈钢中的溶解符合Sievert定律;在对钢液没有搅拌的情况下,测定了1 873 K时氮在这三种不锈钢中的传质系数,分别为5.72×103m/min,6.13×103m/min和7.68×10.m/min;氮在不锈钢中的传质系数受表面活性元素氧、硫含量的影响.     

0Cr18Ni9不锈钢中非金属夹杂物来源

为了研究不锈钢连铸坯中非金属夹杂物的主要类型及其主要来源,用扫描电镜分析了0Cr18Ni9不锈钢连铸坯中的夹杂物成成,并分别在AOD渣、大包渣及中间包渣中加入示踪剂进行了三次示踪实验.实验结果表明,0Cr18Ni9不锈钢连铸坯中的非金属夹杂物主要为CaO-SiO₂-Al₂O₃-MgO系夹杂物,其次为MgO-Al₂O₃类尖晶石和硫化物;非金属夹杂物的主要来源是AOD还原期的还原产物、脱硫产物和出钢时混入钢水中的AOD渣滴;AOD出钢后,大包顶渣、中间包覆盖剂和结晶器保护渣不会对钢液造成明显污染.     

Research on martensitic transformation of 304 stainless steel

采用光学显微镜、扫描电镜、磁性测量和力学分析等手段,研究了304奥氏体不锈钢形变过程中发生开裂的原因,研究发现开裂是由于形变过程中发生了马氏体相变,导致塑性变差引起的,开裂处的磁性率达到了22.9%。发生马氏体转变的原因是由于w（Ni）低于标准下限,其组织稳定性下降,在形变过程中诱发了马氏体转变。     

LF精炼渣碱度变化对304不锈钢夹杂物成分的影响

采用氧氮分析仪、扫描电镜、金相显微镜等分析手段,系统研究LF精炼渣系对304系不锈钢全氧质量分数wT[O]、夹杂物数量、尺寸及成分的影响。研究结果表明,当LF精炼渣碱度由1.5升高至2.6时,LF出站溶解氧质量分数w[O]由11.6×10~(-6)降低至4.8×10~(-6),铸坯wT[O]由47×10~(-6)降低至24×10~(-6),铸坯夹杂物总数量降低,但当量直径不大于10μm的夹杂物所占比率由77.7%增加至95.1%。热力学计算结果表明:在钢液中各元素达到平衡状态时,渣系碱度越高,低熔点夹杂物2MgO·2Al_2O_3·5SiO_2生成区域越小,MgO·Al_2O_3尖晶石类夹杂物生成区域越大,与生产试验结果一致。随着LF炉渣碱度升高,铸坯夹杂物成分中MgO和Al_2O_3的质量分数分别升高了14.4%和9.1%,当碱度不大于1.9时,铸坯中不会存在镁铝尖晶石。