CB—25抽汽背压机组调节系统的设计特点

一、系统的技术规范 CE25—90/41/13型25000KW汽轮机是具有单调整抽汽的背压式汽轮机,额定抽汽压力为41绝对大气压,额定抽汽量为100吨/时,能直接代替中压锅炉作为中压汽源供汽。额定排汽压力为13绝对大气压,与工业     

CC50—90/13/1·2型汽轮机调节系统自整设计

本文介绍了武汉汽轮发电机厂设计的CC50—90/13/1.2型5万千瓦双抽汽式汽轮机调节系统,并根据双抽汽式汽轮机自整调节的要求推导出满足自整条件的设计传动比,同时结合武汉汽轮发电机厂双抽汽式汽轮机调节系统导出满足自整条件的窗口宽度比,推导方法简便,可供有关制造厂及有关研究热电联供机组的同志参考。     

用于抽汽背压式汽轮机的分离组装式双座调节阀的结构分析

在 CB25—90/41/13型2.5万千瓦抽汽背压式汽轮的设计过程中,我们曾经对41大气压工业调整抽汽的配汽机构的选择进行过分析论证。当时,国内尚没有设计、制造过抽汽背压式汽轮机,特别是有关高压调整抽汽的配汽机构,更无成熟的经验可供借鉴。因此,我们将国内、外凡是用于抽汽式汽轮机上的配汽结构进行了收集、综合,提出了三种     

CC50-90/16/1.75型汽轮机全自整液压调节系统工业性甩负荷试验结果及其分析

前言CC50—90/16/1.75型全自整液压调节系统系我厂自行设计的第一台双抽汽汽轮机的调节系统,由于该系统较为复杂,设计难度较大,且在电厂运行的国外制造或国内仿制的双抽汽汽轮机调节系统都不同程度地存在着问题,故在我厂设计完后,经有关领导     

1000MW二次再热机组抽汽参数确定与小汽机汽源研究

以二次再热机组为模型,蒸汽焓为变量建立回热系统效率与蒸汽抽汽焓值的关系方程,以回热系统效率最大为目标函数推导出相邻两级加热器抽汽焓值的递推关系,确定1 000MW主蒸汽参数为35MPa/700℃/720℃/720℃二次再热机组再热前后各级最佳的抽汽焓值,结果表明:比采用给水等焓升方法确定机组效率高0.1%,加热器损总值减少1.37k J/kg。改变小汽机汽源抽汽口位置,进汽参数越高,机组效率越大。采用一次再热热段抽汽作为汽源时机组效率最大为55.52%,回热系统损最小为82.76k J/kg。     

降低凝汽／抽汽机组抽汽压力的节煤效果

一、300MW机组简介 NC300/200—16.7/537/537型(分缸)凝汽/抽汽供暖机组是东方汽轮机厂200,300,600MW积木块系列机组之一,首台装在太原第一热电厂,它是亚临界中间再热三缸两排汽单抽汽冷凝式汽轮机。额定初参数16.7MPa/537℃设计背压0.00536MPa,额定进汽量935t/h。抽汽口为中压缸排汽口,供热抽汽压力0.245～0.686MPa,由装在中低     

供热抽汽逆止阀的改进

北安发电厂一台N12—35型机组原为凝汽式,后改为低真空供热式,选用H44T-10Dg80犁抽汽逆止阀,其在额定负荷时的抽汽压力为0.84MPa。机组改造后,其额定负荷时的供热抽汽压力为1.4MPa。这样逆止阀就出现了自开启状态。     

关于抽汽式汽轮机调节系统自整性的探讨

一、前言抽汽式汽轮机的调节自整性,以往都是在额定抽汽压力下计算的。然而在抽汽式汽轮机的设计规范中,除了规定额定抽汽压力外,还规定了抽汽压力的允许变化范围。例如,双抽汽5万千瓦机组设计规范规定:工业抽汽额定压力为10大气压,其允许变化范围为8—13大气压,采暖抽汽额定压力为1.2大气压,其允许变化范围为0.7—2.5大气压。显然这意味着抽汽式汽轮机不仅可以在额定抽汽压力下运行,也允许在设计规     

1000MW机组抽汽压损对损影响的定量分析

抽汽压损是一种不明显的热力损失,使蒸汽的作功能力下降、热经济性降低。假定抽汽口的压力不变,加热器端差不变,分析抽汽压损变化对热力系统的影响。根据抽汽压损的理论分析和热力系统汽水分布方程建立抽汽压损对回热系统抽汽系数影响的数学模型,并结合平衡原理和小扰动理论建立抽汽压损对损分布的影响的数学模型。以某电厂N 1 000-25/600/600机组热力系统为例,在TRL工况下,定量计算热力系统损变化情况。根据定量计算结果定性分析了抽汽压损对热力系统的影响。     

基于热力学第二定律的热电厂低真空供热能耗分析

基于热力学定律与单耗分析理论,推导热电厂低真空供热的能耗分析方法,并进行能耗分析。结果表明:热电厂的总能耗水平由好到差依次为:抽汽+低真空供热工况、抽汽供热工况、纯凝工况;各子系统的火用效率和附加单耗由好到差的顺序依次为:低真空供热子系统、抽汽供热子系统、电能生产子系统;热电厂低真空供热时,背压、端差的取值存在一个最佳值,可由实例计算得到,且背压取值的乏汽温度为65℃,端差取值为3℃;热电厂利用低真空取代抽汽供热时,抽汽量也存在一个最佳值,实例计算最小抽汽量为283.96 t/h。可见,在电厂具有热用户的前提下,进行抽汽供热以及低真空供热改造是十分必要的。     

1000MW纯凝机组改供热的技术经济性比选

以某1000MW超超临界纯凝机组为基础,进行采暖供热改造的技术方案比选。根据汽轮机组各级抽汽参数,确定采用中低压连通管抽汽的技术方案,改造完成后,采暖抽汽压力1.0MPa,最大抽汽流量可达500t/h;通过分析采暖抽汽对汽轮机组通流的影响,经过验证得出,在供热工况时,设计方案均能满足机组安全稳定运行。同时对比分析了不同的余热余压利用方案,经过经济性比选,确定打孔抽汽结合背压机的技术方案为最佳方案,该方案相比于直接抽汽供热,经济效益增加了1450万元,增加占比21.17%。     

抽汽式汽轮机调节系统动态特性试验与分析

本文介绍了南京汽轮电机厂生产的C12—35/10型12000千瓦抽汽式汽轮机全液压调节系统,在凝汽工况和抽汽工况下,用不同负荷的动态特性的试验过程,并对试验结果作了分析。     

基于分析的可再生能源辅助燃煤机组减排特性研究

以某600 MW燃煤机组为例,基于热力学第二定律的分析方法,建立太阳能、地热能辅助燃煤机组热力系统的平衡矩阵模型,分析主要设备的损失及损率。对该耦合系统中CO_2、SO_2、NO_x、Hg、As、Se、Pb等污染物排放潜力进行研究。结果表明:可再生能源系统辅助燃煤机组中,各级加热器的损系数随着排挤抽汽比例的增加而成阶梯状递减;辅助系统取代不同的加热器时,污染物减排量随着排挤抽汽比例的变化而变化;在相同排挤抽汽比例情况下,取代2号高压加热器时,耦合系统的热经济性最好,污染物减排量最大,排挤抽汽比为80%时,CO_2、SO_2、NO_x、Hg、As、Se、Pb的减排量为:149.09、4.55、2.24万t/a,9.48、240.0、272.72 kg/a,1157.55 g/a。     

回热系统抽汽压损对火用损分布的影响

抽汽压损是一种不明显的热力损失,对机组的热经济性有一定的影响。根据小扰动理论,假定抽汽口的压力不变,定性分析抽汽压损对回热系统的影响。根据热力系统热平衡原理和汽水分布方程建立抽汽压损对回热系统抽汽系数影响的数学模型。根据火用平衡原理和火用分析法建立抽汽压损对火用损分布的影响的数学模型。以某电厂N1000-25/600/600机组热力系统为例,在TRL工况下,定量计算回热系统抽汽系数和火用损分布的变化。根据定量计算结果,从理论上分析了抽汽压损对热力系统产生的影响。     

2.5万千瓦抽背式汽轮机的热力特性

随着我国国民经济取得越来越大的成就,城市的轻化工业蓬勃发展,人民生活水平日益提高,对工业用汽和采暖用热的需求越来越大。在国家节约能源,减少污染的方针指导下,在城市中热电联供势在必行。抽汽背压式机组是在一定条件下能满足这些要求的比较合理的热电联供设备。一、CB25—90/10/1.2型汽轮机的热力特性     

对哈尔滨糖厂B3—35／5背压汽轮机进行打孔抽汽的节能改造

哈尔滨糖厂现有B3—35/5型背压式汽轮发电机组两台,供制糖生产工艺用汽和发电.由于生产范围的扩大,新建味精生产的消毒工序需0.8MPa蒸汽10t/h.这部分蒸汽原拟由与其配套的3.9MPa、450℃锅炉用新汽经减温减压后供汽,这不仅增加了设备,而且浪费了能源,增加了生产成本.为提高企业能源利用率,厂方提出对一台B3—35/5汽轮机在下汽缸位置不动的前提下,打孔抽汽,满足味精生产用汽需要.又因糖业生产的季节性,夏季热负荷很小(味精生产等),而近年来冬季制糖期原料不足,热负荷也严重不足,为了提高发电设备的利用率,厂方决定扩大供汽范围,提高背压汽轮机的进汽量,将多余的排汽或用抽汽方式,供一台初参数为1.3MPa、320℃的1500kW低压凝汽式汽轮机发电.     

基于分析法抽汽压损对煤耗率的影响

根据热经济性指标和的物理意义,定义锅炉效率、机组效率、发电煤耗率的数学计算式;由小扰动理论和微分理论,当抽汽压损变化时,在热力系统汽水分布方程的基础上详细推导抽汽量变化与不同类型加热器出口水焓与疏水焓的微分关系式;根据锅炉效率、机组效率、发电煤耗率的数学计算式,推导锅炉效率、机组效率、发电煤耗率变化与抽汽量的微分关系式。结合N1000-25/600/600机组,定量分析抽汽压损变化对锅炉效率、机组效率、发电煤耗率的影响,为有效分析机组经济性提供理论依据。     

ЛМЗК—200—130型改作供暖用汽轮机的热力试验

近几年来在苏联动力工业中大功率凝汽式机组改为供暖抽汽式机组的趋势得到发展,这是由于必须满足热负荷增长的需要和改善现有电站技术经济指标所造成的。为了解决这个课题将汽轮机装置改型为带供暖调节抽汽的汽轮机。根据中央电力设计局哈尔科夫分局     

汽轮机抽汽缝宽度对邻近透平级流场的影响

用数值模拟的方法对汽轮机抽汽口前透平级、抽汽口和抽汽口后透平级的流场进行了研究,介绍了流场模拟的数学模型及其解法.描述了不同抽汽缝宽度时抽汽缝内和抽汽口透平级的流场结构.指出：抽汽使得抽汽缝内形成了一个惯性涡区,改变抽汽缝宽度将明显改变抽汽量和抽气口透平级内沿叶高的压力和速度分布;在抽汽量不变时,增大抽汽缝宽度,会使惯性涡区的尺寸加大而涡强度减弱;在抽汽端压差不变时,增大抽汽缝宽度将使抽汽口前透平级的轴向推力和扭矩增大、并降低抽汽口前后透平级的轮周效率,同时降低了整个抽汽道内的流动阻力.图10表2参6     

第十二章 带调整抽汽背压式汽轮机调节系统构造与调节原理

§12-1 调节基本原理与自整要求 背压式汽轮机以不同参数的蒸汽向热用户供热,是一种合理的供热方式,带抽汽的背压式汽轮机(简称“抽背机”)能满足这一要求。它分非调整抽汽式及调整抽汽式两种,这种机组在供电的同时可向热用户供应两种参数的热负荷。非调整抽汽式背压机的抽汽量根据用户需要手动调节,它一般为中、低压进汽参数。抽汽量的改变不仅影响汽轮机转速(单机)或电功率(并网),同时也直接影响到背压。高参数的抽背机,当抽汽量频繁变化时,机组