大型磨机法兰连接螺栓有限元分析

针对φ12.2 m×8.8 m半自磨机法兰连接螺栓在自身质量、钢衬板质量、电动机转子质量、电动机磁拉力、物料载荷和螺栓预紧力载荷下,采用有限元方法进行建模分析。并基于BS 7608—2014标准,对中空轴和端盖连接螺栓、端盖和筒体连接螺栓、进料端筒体和出料端筒体连接螺栓进行疲劳评估。在满足安全和使用性能的前提下,对比分析后,选择最佳的螺栓规格及数量。     

φ2.7×2.1m球磨机减速箱密封结构的改进

我矿有两台φ2．7×2．1型球磨机，与其配套的两台减速箱输入轴、输出轴原密封装置为“迷宫”式结构，见图1，每天约消耗机油1～2kg。既增加了物资消耗又影响了文明生产。根据减速箱输入轴与输出轴的结构空间尺寸，我们改制了两轴的密封装置，见图2。原理：当密封装置漏油时，可旋压紧螺母3，利用压紧螺母锥面给填料一个P力（见图3）。P力可分解为两个力P1和P2。P2使填料图31．压盖联接螺栓2．齿轮轴3．压紧螺母4．压盖5．填料6．减速箱体7．轴承轴向压紧，P1使填料径向压紧，填料紧靠活动轴，保持密封。压紧螺母3可根据密封情况，随时进…     

φ1.7×2.5m煤磨改造体会

河北某水泥厂通过对φ2.5m回转窑系统的改造,使熟料产量大幅提高,原有的φ1.7×2.5m煤磨系统却因还维1.出料端盖2.大齿圈3.筒体4.衬板5.法兰6.进料端盖图1持原来3.5t/h左右的产量而造成了煤粉量供应不足的现象,为此我们同该水泥厂对其进行了改造,并且利用原有的厂房,以较短的施工周期完成了该项目,使煤粉产量提高到4.5t/h左右,达到了预期目标。下面将改造过程作一介绍。1原煤磨的工艺参数和结构原有φ1.7×2.5m煤磨的筒体简图1,工艺参数如表1。2改造方案及实施(1)磨机改造思路通过分析,磨机端盖是整体铸造结构,强度较大,原结构中,筒体法兰和…     

湿式半自磨机衬板的改进

我公司选矿设计能力年产33万t原矿，分两个相同系列，单系列采用1台MZSФ4000×1400湿式半自磨机与FX-350旋流器组成一段闭路磨矿流程，投产后一个月即达到设计．生产能力1000t／d，磨矿细度-200目达到58％以上，铁精矿品位达到65％以上，基本满足市场铁精矿质量要求，但运行两个月后，固定筒体衬板扁头螺栓M36×140接二连三断裂，筒体外部断裂螺栓及螺母在断裂后激射而出，力量极大，十分危险，严重影响安全生产，经停车检查，自磨机格子板，端衬板磨损较轻，而筒体衬板提升条部分磨损较为严重，螺栓崩断原因是由于筒体衬板在钢球及矿石的冲击下，严重起拱变形，致使螺栓崩断，经统计此时两台自磨机正常运转l308h，处理矿量49050t。     

筒磨机紧定套的改进

我公司1.2×4.37m筒磨机的传动部分经常发生传动轴轴向窜位现象,十字滑块与两半接手之间的缝隙有15～20mm之多,轴头将轴承座的端盖抵穿。窜位现象有时发生在皮带轮轴,有时发生在小齿轮轴。 1.2×4.37m筒磨机的传动部分由电机、大皮带轮、十字滑块接手、轴承(113624×4套)、紧定套、琐紧螺母、止动垫圈、小齿轮     

φ2100×3000型球磨机空腔壁磨损原因及处理

我厂使用φ2100×3000湿式格子型球磨机对矿石进行粉磨,从进料部的结构示意图1来看,进料衬套是矿石颗粒直接进入球磨机筒体内的进料口,属于易损件。球磨机端盖和进料衬套都有一个60°的锥面,二者装配后便形成一个密封锥面,该锥面是用来防止筒体中的矿浆进入到空腔内,避免矿浆磨损空腔壁。但是在实际操作过程中,发现筒体中的部分矿浆会流入到空腔内,使空腔壁受到严重磨损。1空腔壁磨损原因空腔壁磨损的原因主要有2个方面:一方面是球磨机端盖与进料衬套联接松动。从设计资料得知,进料衬套与球磨机端盖装配如图1中的箭头A、箭头B所示,为间隙配…     

大直径自磨机组合进出料端盖的加工

我公司为美国斯维达拉公司加工制造的大直径自磨机组合进出料端盖,直径为f5.5m,尺寸精度达到IT5～IT6级,表面粗糙度Ra≤0.8μm,其结构为铸造组合式,主要由中空轴及2件半端盖组成(参见图1)。2件半端盖之间采用铰制孔螺栓与普通螺栓混合联接,在18组螺栓联接中,有10组是配合精度H6/h6铰制螺栓联接(兼定位作用)。中空轴与2件半端盖之间采用大直径的螺栓联接。该端盖是目前国内生产的尺寸最大、形状结构最复杂、精度要求最高的自磨机进出料端盖。 1关键加工技术磨机端盖是磨机产品中的关键件之一,其结构、工艺性复杂,加工及装配精度高、难度大…     

带式输送机传动滚筒的改进

我局三矿CD-150P带式输送机（功率2×75kW,带宽1m）传动滚筒经常发生故障,其结构如图1,筒体630×1350mm）经过现场调查分析其原因为：序号2螺栓M24松动,轮毂与滚筒的辐板凸台定位接触长度只有5mm（如图一2所示,即图1中I部局部放大）,定位接触部位脱离,凸台磨损,增大了序号6平键的负荷,致使该键滚键,并切断序号2螺栓,使滚筒筒体和主轴联接破坏。导致传动滚筒不能正常运转。针对以上损坏原因,采取了以下措施：（1）将序号2螺栓头钻孔,用铁丝将每端8条M30×2螺栓串绕,并注意串绕方向。提高了螺栓防松能力和搞剪切强度;（2）如图2所示,将轮…     

PEF破碎机滑动轴承改为滚动轴承

<正> 我矿使用上海冶金矿山机械厂制造的PEF250×400破碎机。该破碎机的滑动轴承部位经常发热。我们把滑动轴承改为3628双列向心球面滚子轴承,并对机架和动颚也相应进行改造。机架瓦座换成滚动轴承座,内端轴承端盖采用压盖,用上轴承座压紧;机架外端轴承盖用螺栓紧固,但可调整轴承配合间隙。机架材料原为铸钢,改为40毫米厚的钢板焊接。动颚部件的轴承座也用厚40毫米钢板加热后锻     

采用氧矛吹孔巧取联接螺栓

我厂制成车间１＃水泥磨进料端巴氏合金瓦于２０００年 ２月烧研,中空轴严重拉伤,必须将磨头拆下,将空心轴表面精车后才能继续使用。但是在拆卸磨头的工作中,碰到了磨头与筒体法兰的联接螺栓无法取出的问题,后来采用了氧矛吹孔的方法将螺栓轻松取出,下面将这一方法简介如下。 １ 问题的出现 １＃水泥磨规格为２．６ ×１３ｍ,磨头与筒体法兰联接螺栓共有４８根（材质为４５钢）,其中有８根为销钉螺栓。销钉螺栓与法兰孔的配合基本尺寸为 ５２ｍｍ,螺纹部分 为Ｍ４８ｍｍ,长１８０ｍｍ,螺栓与法兰采用过盈配合。 磨机经过长期运行…     

φ2.4×13m生料磨机裂纹补强后的热处理

<正> 目前,我国建材行业水泥生产系统中的关键设备生料磨,在运转过程中,多发生磨头联接螺栓被切断现象,同时磨头、空心轴、端盖、简体多次发生裂纹。我厂φ2.4×3m生料磨最严重一次空心轴裂纹32条,筒体裂纹总长6.7m,其中环形裂纹5.8m,造成20万吨的水泥生产系统被迫停产,使水泥减产660t,产值损失达7.2万元。     

CM-176棒磨机人孔盖的泄漏与改进

我厂CM-176 φ1500×3000棒磨机原人孔盖(图1)为圆弧形,压盖上的连接螺栓装在筒体人孔基座上。由于筒体带重负荷运转,人孔盖     

高预紧力均布承载型锚杆力学响应及应用

预紧力作为锚杆支护的关键参数之一,对主动支护起着决定性作用,国内外研究表明提高锚杆预紧力可降低冒顶事故的发生,为有效提高锚杆预紧力、降低断锚、失锚的现象发生。研发了滚动式减摩垫片和拉压分离型螺母,综合采用实验室试验、理论分析、数值计算,研究了滚动式减摩垫片、拉压分离型螺母转矩-预紧力转化关系,研究了普通螺母、拉压分离型螺母预紧过程中力学响应特征。研究表明：普通锚杆预紧过程中,约有60%转矩被锚杆螺母与托盘之间的摩擦所消耗,使用滚动式减摩垫片可将摩擦消耗的转矩降低至25%,转矩-预紧力转化率提高2倍左右;普通锚杆螺母内螺纹副应力沿着远离挤压面轴向呈指数衰减,螺母内前3圈应力值较大,该范围发生明显的应力集中,为锚杆杆体断裂的危险面,使用拉压分离型螺母后螺纹副应力呈均匀分布,消除了应力集中现象,螺纹变形协调;集成滚动式减摩垫片、拉压分离型螺母等发明了高预紧力均布承载型锚杆,可将预紧力提升至2.5倍,杜绝锚杆易从螺纹段断裂的现象,在淮南矿区朱集矿得取得良好的应用效果。     

φ2100×3000棒磨机衬板改型设计

1 原板结构及使用情况 我厂安装了2台φ2100×3000棒磨机,1994年7月投入生产使用,原设计的筒体衬板结构如图1,安装布局如图2,轴向每行4块,周向有20行,首先,这样衬板安装不合理,每块衬板仅用两只方头沉孔螺栓紧固在筒体上,每块衬板周边与其它衬板之间都有5-8 mm间隙,这样衬板之间没有相互接触,相对位置不能相互约束,在简体转动时,衬板沿筒体内壁有互相滑动趋势,析当衬板运动到最高点时每块近150 kg的     

球磨机故障分析及预防改造措施

我 公司选矿厂现有2台2700×2100湿式格子球磨机 ,自1993年投入使用以来 ,由于设备制造、安装存在缺陷 ,使用维护经验不足等 ,发生了许多次设备故障 ,现将这些故障发生的原因、处理改造措施总结出来 ,可对今后该型号球磨机的设计制造、使用和维修起到一定的借鉴作用。1筒体内的矿浆进入中空轴 ,磨损中空轴 ,长期进浆会导致球磨机进(出)料端盖报废从图1所示的球磨机进料部的结构示意图来看 ,为防止中空轴与矿浆和钢球直接接触而磨损 ,在中空轴轴颈内镶一个耐磨进料口 ,属于易损件 ,需经常更换。设计时 ,台阶配合为间隙配合(D6/d6) ,中空轴…     

齿轮联轴器连接螺栓破断分析及处理

上珠岭铁矿竖井KJ2×2.5×1.2D提升机主轴齿轮联轴器,采用M30×110铰孔螺栓。1988年6月先后断裂5只,用A3钢车制5只M30_(0.3)换上,1～2天内有两只断裂,3只被压坏杆身,后改用45号钢换上,在一段时间内仍有断裂现象,断口如图1所示。本文拟从力学上对螺栓的破坏加以分析。     

蒸汽煅烧炉滚圈表面缺陷形成分析及修复

我公司有3台φ3200×29400自身返碱蒸汽煅烧炉,投产于1989年,单台总重315t(含物料),转速5.10r/min,蒸汽煅烧炉筒体部分的重量是由筒体上的2个滚圈支承在4个托轮上的,滚圈材质为锻件45#钢,炉头滚圈外形尺寸为φ4005×φ4500×600,重量15580kg,炉尾滚圈外形尺寸为φ4005×φ4500×550,重量14280kg,煅烧炉安装斜度1.7%。其滚圈主要技术条件为:(1)材料的化学成份符合Q/ZB60-73的规定,热处理后的机械性能为:σb≥560MPa,σs≥280MPa,ak≥250000J/m2,HB=180～217;(2)技术要求按Q/ZB71-73《锻件通用技术条件》的规定验收;(3)滚圈加工后工作表…     

250m^2压滤机大梁弯曲原因分析

我单位的150m2压滤机以及340m2压滤机,设备运行良好,故障率低,可靠性好。而新购置250m2明流式压滤机,使用1周后出现机尾固定支腿断裂,随后相继出现中间固定支撑腿(铸铁件)与地面基础的固定螺栓断裂;左右纵梁变形,机头至机尾出现S型弯曲(压紧时S型弯曲明显,卸料时弯曲程度较小);拉板时,头板左右两侧的支承滚轮,在接近机头位置时,滚轮明显偏离纵梁的中心线;机尾端上扬(纵梁机尾端下部与尾板联接处的矩形开槽大于90°);在压滤作业时,经常发生滤液外喷现象。1故障分析针对上述情况,我们将压滤机左右两侧中间位置用于固定纵梁与支腿的固定螺栓拆…     

球磨机的故障处理

我矿选厂一段磨矿使用的湿式格子型球磨机，运转中故障频繁，直接影响整个选矿作业和生产任务的完成。本文就两种故障原因及处理方法介绍如下。1．轴承底座螺栓断裂，主装基础损坏1993年8月，我矿3200×3100球磨机传动齿轮出现响声异常、振动剧烈现象。经停车检查，发现是由轴承底座地脚螺栓松动迫使传动齿轮间隙发生变化引起的。我们重新调整了齿轮间隙，并将地脚螺栓旋紧，但在很短时间内螺栓就又松动了。当再次旋紧螺栓时，螺母旋进30多毫米还不能拧紧。拆除轴承底座，确认是地脚螺栓折断。按一般处理方法，从拆除更换地脚螺栓到基础二次…     

深井破碎围岩条件下煤巷锚杆构件合理配套

基于徐州矿区张小楼井24302工作面运输平巷的地质条件,在深井破碎围岩条件下进行了煤巷锚杆支护试验,介绍了锚网带索支护技术参数和不同构件配合支护的巷道矿压显现.根据顶板锚杆螺母撕裂和穿过托板与钢带导致的锚杆支护失效问题,在实验室完成了锚杆、托板、钢带和螺母等支护构件配合的力学性能试验.试验表明直径20 mm的螺纹钢锚杆杆体性能稳定,破断载荷均在186 kN,杆体和螺母的螺纹配合完好,顶圆底四方螺母能与托板和钢带很好地配合,外接圆直径为38 mm的六方螺母与托板和钢带不能很好地配合.深井高应力破碎围岩条件对锚杆支护系统中的锚杆、锚固剂、托板、钢带和螺母等构件的力学性能配合要求高,它们的力学性能应基于锚杆的破断力合理配套.