0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头应力腐蚀行为的研究(续)

2插销法实验结果及分析2、1焊接接头各区的应力腐蚀抗力 用插销试验法得到的OCr18Ni9Ti钢焊接接头各区在143℃42％MgCl_2溶液中的G_(IMP)-t_f关系分别见图14和图15。     

谷氨酸钠溶液中Cl^—对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的腐蚀的探索

本文分析了氯离子在味精生产中对奥氏体不锈钢容器设备的腐蚀破坏的机理和现象，认为主要原因是在高温（T＞60℃）高浓度的含Cl^-钠盐溶液中，随着奥氏体不锈钢的抗孔蚀电位（CTP值）下降、及对应力腐蚀（SCC）敏感性增强，继而产生了一系列的腐蚀破坏，导致材料失效。并提供了一些关于双相钢种与奥氏体不锈钢在相似条件下性能上的某些参比。供味精生产设备、容器的选材参考。     

00Cr19Ni10不锈钢焊接接头性能的研究

文章主要对00Cr19Ni10不锈钢的焊接接头进行研究,通过对不锈钢板的焊接,对焊接接头进行拉伸试验、显微硬度、微观组织及铁素体数量测量试验;测试得出00Cr19Ni10不锈钢焊接接头的力学性能的准确数值,通过对接头组织的金相分析和铁素体数量测量,得出组织中有组织长大趋势会产生粗大柱状晶,00Cr19Ni10的铁素体含量控制在3%～8%区间内,可以防止热裂纹的产生并提高了焊接接头力学性能。     

1Cr18Ni9Ti与10CrMo910钢的焊接试验

在1Cr18Ni9Ti与10CrMo910钢的焊接中,当焊接材料选择恰当时,既可控制焊缝组织,又可防止在焊缝与母材的交合面上产生脆硬的马氏体。由于2种钢的组织状态完全不一样,焊后不能进行热处理,但只要选用Ni含量>12％的奥氏体不锈钢和耐热钢填充材料,就能使焊接接头的力学性能基本达到10CrMo910 10CrMo910钢接头的性能,从而满足10CrMo910钢对性能的要求。     

奥氏体不锈钢杀菌锅焊接接头裂纹原因分析及对策

文章对奥氏体不锈钢杀菌锅焊接接头裂纹产生的原因进行分析总结。分析认为,两类杀菌锅的裂纹缺陷均为应力腐蚀开裂,其裂纹形核与扩展的主要原因为拉应力(包括焊接残余应力、组织应力和疲劳应力)与Cl-浓缩腐蚀的交互作用结果。最后提出了相应的预防措施。     

浅析Cl-对奥氏体不锈钢的腐蚀

本文分析论述了氯离子在味精生产中对奥氏体不锈钢容器设备的腐蚀破坏的机理和现象，并提供了一些关于双相钢种与奥氏体不锈钢在相似条件下性能的某些参比，供味精生产设备，容器的选材参考。     

奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀性能的研究

通过奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验,分析焊接接头晶间腐蚀的机理、晶间腐蚀的主要影响因素及控制措施,通过对母材和焊接材料的选择,结晶模式、焊后热处理及焊接工艺参数等的合理控制,可以有效降低奥氏体不锈钢的晶间腐蚀倾向。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢薄壁管氩弧焊焊接变形的工艺控制方法研究

文章通过控制变量法改变1Cr18Ni9Ti薄壁管氩弧焊的焊接电流、起弧电流、芯棒长短、定位点数以及起弧点位置等参数进行试验,找出影响薄壁管焊接变形的因素及其影响规律,并提出工艺改进的建议。实验表明:降低起弧电流,选取1点定位,定位点对面起弧的方法,并选用短芯棒可减小焊接变形量,焊接电流对变形影响不大。     

316L不锈钢薄壁管的焊接

分析了不锈钢316L的焊接性能,针对薄壁管焊缝在腐蚀介质中容易出现应力腐蚀的现象,提出了新的焊接工艺和施工方案,保证了316L薄壁不锈钢管的焊接质量。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢薄板Nd:YAG脉冲激光焊焊接参数研究

针对1Cr18Ni9Ti不锈钢薄板缝的脉冲激光焊接进行了研究。研究结果表明,焊缝熔深与激光功率呈线性关系;0离焦时适合1Cr18Ni9Ti不锈钢薄板的激光焊接参数范围为:脉宽2-10ms,功率0.5-2kW,在此参数范围内焊缝无飞溅。当功率大于2kW时,可通过调节负离焦量控制焊缝飞溅。     

激光弯曲成形对1Cr18Ni9Ti不锈钢组织影响的研究

采用Nd：YAG激光器对1Cr18Ni9Ti不锈钢板材进行了激光弯曲成形实验,研究了激光弯曲成形对1Cr18Ni9Ti不锈钢板材显微组织的影响。结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢板材激光熔覆层明显呈现三层组织区,分别为粒状晶区、粗的柱状晶区及柱状晶区;激光熔覆层开裂严重,裂纹主要以沿晶开裂为主,在基体与熔覆层界面处也出现明显的开裂现象。     

1Cr18Ni9不锈钢丝耐腐蚀性能检测方法探讨

采用盐雾试验检测的Φ0.90 mm1Cr18Ni9不锈钢丝耐腐蚀性能结果和客户加工成弹簧后的检测结果相差很大。为了找到与客户试验结果相匹配的试验方法,采用线性极化法测量阻抗值来检测不锈钢丝耐腐蚀性能。采用三电极体系,试样为工作电极,Pt为辅助电极,饱和甘汞电极(SCE)作为参比电极,饱和甘汞电极的扫描区间为-10~10 mV,扫描速率为0.166 mV/s,对试样进行线性极化曲线测试。经过比对分析:用线性极化法测量阻抗值的测量结果稳定,检测结果和客户的抽检结果一致。     

谷氨酸钠溶液中Cl-对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的腐蚀的探索

本文分析了氯离子在味精生产中对奥氏体不锈钢容器设备的腐蚀破坏的机理和现象,认为主要原因是在高温(T＞60℃)高浓度的含Cl-钠盐溶液中,随着奥氏体不锈钢的抗孔蚀电位(CTP值)下降、及对应力腐蚀(SCC)敏感性增强,继而产生了一系列的腐蚀破坏,导致材料失效.并提供了一些关于双相钢种与奥氏体不锈钢在相似条件下性能上的某些参比.供味精生产设备、容器的选材参考.     

1Cr18Ni9不锈弹簧钢丝冷拔组织分析

1Cr18Ni9不锈弹簧钢丝拉拔过程中的强化形式主要是形变强化,强化效果由3种因素造成:奥氏体加工硬化、形变诱发马氏体强化和马氏体加工硬化,其中形变诱发马氏体强化是主要因素。经过总压缩率为43.7%拉拔后,在白亮的奥氏体基体上有黑色的呈板条分布的马氏体;经过总压缩率为75%拉拔后,奥氏体进一步转化为马氏体,板条状的马氏体大部分发生扭曲变形;经过超过90%总压缩率拉拔后,横截面上晶界遭到破坏,晶粒更加细小,形变马氏体数量明显增加,纵截面上细小的马氏体纤维中间出现白亮的奥氏体细小纤维组织。X射线衍射分析表明:经过不同总压缩率拉拔的钢丝衍射图谱中出现了明显的马氏体衍射峰ε和α′,随着总压缩率的增大,奥氏体衍射峰强度逐渐降低,马氏体衍射峰强度则逐渐增加。当总压缩率为96%时,马氏体组织的体积分数达到97.63%。     

时效处理对0Cr15Ni6WMoVNb不锈钢组织及性能的影响

研究不同时效温度对0Cr15Ni6WMoVNb马氏体沉淀硬化不锈钢组织及性能影响。采用?45 mm的圆棒经1 000℃,30 min固溶处理后在-70℃冷处理2 h,分别在400~720℃每隔30℃进行时效处理,时间4 h。结果表明:在450℃时效钢的析出相达到峰值,强度较高,韧性和塑性较差。630℃时效时逆转变奥氏体量达到最大值,钢的强度最低,塑性最佳。630℃以上时效时,奥氏体稳定性降低,逆转变奥氏体量减少,钢的强度增加。综合考虑,推荐钢的最佳时效处理温度为510℃。     

0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢丝冷拉工艺探讨

对Φ10.70mm0Cr17Ni4Cu4Nb(SUS630)马氏体沉淀硬化型不锈钢丝冷变形过程中易出现拉拔断裂、拉拔后自裂以及冷变形困难进行工艺分析和探讨,指出钢丝表面状态不佳是影响拉拔的主要原因。通过细晶表面处理技术,拉拔时选择道次压缩率8%～12%,使钢丝表面处于压应力状态;盘条热处理采用(1040±10)℃保温1h加上(630±10)℃保温4h时效,中间去应力退火采用(640±10)℃保温2～4h,成品前去应力退火采用(630±10)℃保温4h时效,生产出的Φ10.70mm直条钢丝平均抗拉强度1030MPa,延伸率16.4%,硬度HRC值为31,满足GB/T1220—2007要求,用户使用反映良好。     

ML0Cr18Ni9Cu3奥氏体不锈钢冷镦丝的研制

奥氏体不锈钢因塑性好 ,在冷镦加工过程中能承受较大的塑性变形而被考虑用于生产显象管支架紧固件用螺钉。介绍ML0Cr18Ni19Cu3奥氏体不锈钢冷镦丝的生产工艺流程 ,以及各工艺因素对钢丝性能的影响。研究指出 ,钢丝晶粒度为 5 .5～ 7级则其冷镦性能可满足使用要求。同时认为 ,随着不锈钢紧固件用途的日益扩大 ,对不锈钢冷镦钢丝的需求量也将越来越大 ,其应用前景较好     

铬不锈钢线材无酸拉拔工艺探讨

铬不锈钢线材表面氧化物既厚又致密,略溶于酸,并具有磁性,很难去除,如果采用酸洗方式处理,经常出现过酸洗而产生麻面问题。通过对氧化物生成因素分析,结合其生成机制,对形成的氧化层组织结构和特性进行观察,区分低温和高温氧化物的差别,针对性地提出无酸拉拔工艺,利用机械破碎原理,对铬不锈钢系列产品进行试验,结果表明产品表面无氧化物、色彩均匀、无麻面现象,并减少酸的用量,满足生产要求。