半固态等温热处理对AZ91D镁合金组织的影响

研究了AZ91D镁合金在半固态等温热处理过程中,等温时间,等温湿度对其组织形态和初生相尺寸的影响。研究发现：在升温过程中,晶界处的共晶组织（δ γ）中的γ相先发生溶解,之后,随着温度进一步升高,δ相又发生熔化分离,并在等温处理过程中逐渐变为球状。当等温时间过长时,球状颗粒有长大的趋势,结果表明：在570℃时保温60min,可得到初生相尺寸在50－80μm的球状组织。     

半固态合金成形的技术现状与展望

总结了半固态合金成形技术中的组织演变、流变行为以及坯料制备和成形工艺等方面理论与应用研究成果;对半固态成形技术的发展现状与趋势进行了分析和讨论;并从经济和市场需求角度分析半固态成形技术成本问题。指出半固态技术在汽车等领域应用的广阔前景。     

高熔点合金半固态坯料制备新方法的探索

坯料制备是半固态成形技术中的一个关键问题,以40CrN iMo钢为研究对象,提出了循环淬火法制备半固态坯料的方法.结果表明:通过调整循环次数和保温温度,可以获得较为理想的等轴晶组织,在本实验中合适的工艺参数是880℃保温10m in水冷,循环二次.     

铸态AZ31-xGd镁合金在半固态等温热处理中显微组织和富Gd相的演变

本文深入研究了铸态AZ31-xGd(x=0,1.5 wt％,2.0 wt％,2.5 wt％)镁合金在半固态等温热处理中显微组织和富Gd相的演变.结果表明,添加Gd的AZ31镁合金中的层状(Mg,Al)3Gd相在半固态等温热处理过程中转变为颗粒状Al2Gd相,导致形成更多的球状α-Mg晶粒.当Gd含量为2.0％(质量分数...     

控制浇注法制备半固态坯料的研究

针对半固态成形中需要具有细小颗粒均匀分布的非枝晶坯料以获得流变特性，采用控制形核的方法，制备了具有触变特性的半固态坯料．亚共晶Al—Si合金以不同的浇注温度浇注到永久模中。随着浇注温度的增加，晶粒尺寸和形状成柱状晶的趋势增加．带有金属丝网的试验表明．低温浇注时型壁形核机理起重要作用．675℃以下浇注时，型壁形核的生存率决定了最终结构，包括晶粒尺寸和形貌；浇注温度高于675℃时，其他的形核机理起决定作用．     

挤压及半固态等温处理对Al-30%Si合金组织的影响

对Al-30%Si合金进行挤压变形并进行半固态等温处理,以求获得细小、圆整的初生硅颗粒.利用光学显微镜、Image Pro Plus金相分析软件等手段测定处理后的初生硅平均直径和形状因子.结果表明,挤压变形能显著细化初生硅颗粒.而半固态等温处理时,加热温度和保温时间均会对合金组织产生显著影响.在640℃保温10min可获得较佳的合金组织.     

AlSi7MgBe合金半固态坯料制备及其触变成形

采用近液相线半连续铸造技术制备AlSi7MgBe合金半固态坯料,研究制坯工艺以及二次加热温度和保温时间对半固态浆料微观组织的影响,通过组织与性能分析对AlSi7MgBe合金的半固态触变成形性进行了研究．研究结果表明,AlSi7MgBe合金采用近液相线半连续铸造,坯料具有均匀、细小的蔷薇状组织．当二次加热温度为595℃,保温15min时,能够得到适合于进行半固态触变成形的球化组织．对近液相线半连续铸造AlSi7MgBe合金坯料进行半固态触变成形,可以获得轮廓清晰、组织致密的成形件,成形件的组织与性能得到改善,与液态模锻工艺相比,硬度提高20％．     

SIMA法制备AZ91D镁合金非枝晶组织锭料

研究了利用应变诱发熔体激活法SIMA（Strain-Induced Melt Activation）制备AZ91D镁合金半固态非枝晶时的组织转变过程，实验结果表明：具有树枝晶形态的AZ91D合金经20％及30％的预变形后，在半固态升温（540－580℃）或保温（570℃）过程中，其组织形貌由粗化的等轴晶及短树枝晶依次转变为小块状细晶状→团块状→球状大晶粒，另外，在等温热处理过程中，试样内部体系寻求能量最低状态也是组织转变的一个不可忽略的因素，与未预变形的合金制备的非枝晶组织相比较，经预变形处理的试样是较好的半固态成型材料。     

半固态ZA27合金电磁搅拌工艺及其组织和性能的研究

采用电磁搅拌装置制备ZA27合金半固态浆料,研究不同搅拌参数对非枝晶组织和性能的影响。结果表明;搅拌电流越大,晶粒越细小致密,搅拌时间短不足以打碎、圆整ZA27凝固时的先结晶组织,搅拌时间长,先结晶相易发生聚集长大,导致力学性能下降。搅拌时间10 min左右,ZA27合金的组织和性能较佳。     

半固态ZA27合金电磁搅拌工艺及其组织和性能的研究

采用电磁搅拌装置制备ZA27合金半固态浆料，研究不同搅拌参数对非枝晶组织和性能的影响。结果表明：搅拌电流越大，晶粒越细小致密，搅拌时间短不足以打碎、圆整ZA27凝同时的先结晶组织，搅拌时间长，先结晶相易发生聚集长大，导致力学性能下降。搅拌时间10min左右，ZA27合金的组织和性能较佳。     

钢铁基合金半固态浆料制备及成形工艺研究

综述了钢铁基合金—铸铁、不锈钢和其他合金钢半固态浆料的制备技术和成形方法及其工作原理，其中包括机械搅拌及其成形、电磁搅拌及其成形、液相线铸造法、粉末压实法、剪切冷却辊压法、应变诱发熔化激活法．并介绍了各种方法的研究现状及其特点，最后提出了该领域今后的研究发展方向．     

Fe-C-Cr-V合金的价电子结构对奥氏体等温转变的影响

本文用余瑞璜先生的“固体与分子经验电子理论”计算了工业牌号的50、50Cr、50CrV钢奥氏体的价电子结构,从原子杂化状态、共价键力大小的价电子深度,讨论了合金相的价电子结构对过冷奥氏体等温转变的影响,并结合60Si_2Mn钢奥氏体的价电子结构,讨论了碳化物形成元素Cr、V和非碳化物形成元素Si在相变中的行为与作用。键距差(BLD)分析的基础数据由余瑞璜先生提供。     

ZK60镁合金等温成形数值模拟与试验研究

针对ZK60镁合金罩体类零件的结构特点,设计了等温挤压成形工艺及试验模具。采用Deform-3D有限元模拟分析软件,研究了镁合金罩体类零件等温挤压成形过程中变形力及金属流动规律,预测了变形所需挤压力大小及可能产生的缺陷,为优化模具结构和工艺参数提供了理论依据。根据模拟结果进行等温挤压实验,成功挤出形状复杂的镁合金零件,其表面粗糙度与尺寸精度均符合要求。通过对挤出的镁合金零件进行内部显微组织观察,表明其成形性能良好。研究结果为该类镁合金零件等温挤压成形工艺和模具设计提供了科学依据。     

硬质合金滚刀的结构及切削性能

分析了滚刀主要角度γｅ的选择原则，研究了硬质合金滚刀刀片焊接的结构形式及结构尺寸，并在试验研究的基础上，提出了硬质合金滚刀的使用方法和合理切削用量。     

焊后热处理对2091铝锂合金接头组织的影响

本文通过金相显微分析，透电镜观察及硬度测试，研究了２０９１铝锂合金焊后固溶时效处理对焊接接头显微组织的影响。结果表明，２０９１铝锂合金焊接接头中强化析析出数量少是接头弱化的根本原因；采用焊后固溶时效处理，可以改善合金接头组织，获得均匀分布的纱散强化相。     

镁合金表面处理技术现状和发展趋势

多种表面处理技术应用于镁合金的防护上,以便改善镁合金的性能,扩大镁合金的应用领域,提高镁合金材料的使用寿命.论述了镁合金表面处理技术,包括化学氧化、阳极氧化、金属涂层、有机物涂层等研究和应用的现状;着重阐述了微弧氧化技术具有膜层与基体结合强度高、硬度高、耐磨性好、抗腐蚀能力强、热稳定性好等优点;概述了微弧氧化技术国内外研究与应用现状,并提出微弧氧化技术是镁合金表面处理的重点.     

热处理对铜基化学镀镍层结构和性能的影响

采用化学镀技术在紫铜表面制备化学镀镍层,结合OLYMPUS、XRD、HVS-1000等方法研究不同热处理温度对镀层结构和性能的影响,分析不同热处理温度与镀层表面形貌、微观结构、显微硬度和耐磨性的关系。结果表明,经500℃热处理后,镀层出现明显晶界,形成了大量与Ni相共格的高硬质相Ni3P,镀层硬度和耐磨性均达到最佳,此时镀层显微硬度为1 284 HV,磨损量为2.6 mg。     

复合工艺制备的半固态A356铝合金初生相形貌分形特征研究

利用复合工艺制备了A356铝合金半固态浆料,研究了半固态A356铝合金初生相形貌的分形特征．应用编制的计算程序计算了半固态A356铝合金初生相形貌的分形维数．结果表明,复合工艺制备的半固态A356铝合金初生相的形貌可以用分形维数来表征,不同工艺参数下所获得的半固态初生相形貌具有不同的分形维数．铸锭中不同部位半固态初生相的形貌具有不同的分形维数,反映了同一铸锭不同部位的凝固条件对半固态初生相形貌的影响．凝固组织中的每个半固态初生相的分形形貌均为系统耗散性的几何表现．     

水煤浆添加剂NSF制浆试验及其效能的研究

研究了具有不同缩合度值的水煤浆添加剂萘磺酸钠甲醛缩合物（NSF）与不同煤化程度煤的制浆效果以及NSF效能提高.实验中通过改变合成条件,合成出具有不同缩合度的萘磺酸钠甲醛缩合物（NSF）,利用红外光谱对其进行定量分析,将合成出的NSF分别与不同煤化程度的煤样混合进行制浆试验,并通过添加木质素磺酸钠来考察NSF效能的提高.结果表明：制浆时,不同煤化程度的煤对应的NSF具有不同的最佳缩合度值,添加木质素磺酸钠可有效地提高添加剂NSF的效能.     

熔体温度处理和合金成分对铝硅合金凝固收缩率的影响

合金凝固过程的收缩会使铸件产生缩孔、缩松、热裂、应力和冷裂等缺陷.运用阿基米德原理设计了测定合金凝固收缩率的实验装置,并研究了Al-25%Si合金凝固收缩率随熔体温度处理和合金化元素的变化规律.试验结果发现:Al-25%Si合金凝固收缩率随过热温度的升高先减小后增大,随降温后保温时间的延长,收缩率逐渐减小;当熔体在960℃保温30min后,又在770℃保温60min时,凝固收缩率达到最小值0.40%.单独加入Cu、Ni和Mn元素时,凝固收缩率分别从0.87%逐渐减小到0.77%、0.75%和0.52%.但是单独加入Mg元素时,凝固收缩率从0.87%逐渐增加到0.92%.