黄登水电站尾水调压室开挖支护完成

正8月6日,随着最后一辆出渣车缓缓驶出,标志着1号尾水调压室开挖支护完成。至此,黄登水电站引水发电系统所有地下洞室开挖支护全部完成。尾水调压室为下室连通上室圆筒阻抗式,由2个调压室组成,1 455.00高程以上为圆筒式调压井,以下为调压室与尾水隧洞、尾水支洞相交。调压井开挖直径为32.4~36m、高77.538m,     

某水电站尾水调压室工期分析

某水电站引水发电系统工程尾水调压室在开挖施工过程中受各种因素影响导致工期严重滞后,监理工程师及时对工期进行了分析,既分清了各方责任,又对推动工程进展起到了积极作用。     

大朝山水电站尾水调压室施工

大朝山水电站地下厂房不调压室是目前亚洲规模最大的尾水调压室，长２１７．４ｍ，，宽２２６４ｍ，高７２．６３ｍ。本文详细介绍了尾调室开挖，支护的程序及施工方法。     

黄登电站2号尾水调压室混凝土浇筑封顶

正7月12日,黄登电站又一节点目标顺利实现:随着最后一仓混凝土顺利收仓,2号尾水调压室所有部位混凝土浇筑全部完成,按期实现封顶目标。黄登电站尾水调压室为地下带连通上室圆筒阻抗式,2号调压井开挖直径为32.40~36m,高77.558m,中心距为70m,调压井自1 505.154m禽擐以上为球形穹顶,球形半径     

水电站尾水调压室断面面积敏感性分析研究

基于瞬变流理论,采用弹性水锤特征线法,建立合理的边界条件,对有较长尾水隧洞的水电站调压室断面面积变化敏感性进行数值模拟分析,重点研究尾水调压室的断面面积对大波动工况下的调压室水位波动、机组最大转速升高率、蜗壳末端压力变化和水力干扰工况下对水电站机组出力摆动的影响。对同一特征工况,在大波动下,调压室断面直径为28 m,即断面面积为615.752 m2时,调压室最低涌浪水位达到2 218.97 m,蜗壳末端最大压力达到269.17 m(压力升高24.48%),机组转速最大上升率达到42.19%,满足调节保证计算要求。水力干扰工况下,并入同一电网时,随着调压室断面面积增加,机组出力摆动减小,对于大电网而言,出力摆动相对差值变化较小,两台机组甩负荷时,受扰机组出力摆动相对差值相差0.08%,一台机组甩负荷时,受扰机组出力摆动相对差值相差0.03%。综合考虑计算结果及调压室的工程经济性,推荐本电站调压室断面面积取615.752 m~2。     

江垭水电站尾水调压室施工技术

着重论述了高边墙、施工狭窄地下洞室的施工技术，涉及洞室开挖方法、爆破参数、锚喷支护。     

水电站尾水调压室型式的试验研究

目前，水电站的尾水调压室大多采用简单式型式，为了比较它与差动式和阻抗式尾水调压室的优劣，作者对三种型式的尾水调压室从水击波的反射特性、调压室的涌浪高低、水头损失的大小，以及工程结构的难易等方面进行了对比试验．本文通过对试验结果的分析和研究，评述了选用至动式或阻抗式尾水调压室比选用简单式尾水调压定更为经济适用，文中并有举例计算．     

大朝山水电站尾水调压室设计及优化

大朝山水电站尾水系统采用长尾水隧洞，需设置尾水调压室。经可研、初设、招标、技施设计，对于尾调的形式、水力稳定面积、阻抗孔口尺寸和体形、水力过渡形态、横向水流和立轴漩涡、疏流墩、最高最低渗浪水位及确定的尾水调压室总体高度、洞室衬砌形式、洞室围岩稳定、围岩开挖和支护、结构分析诸问题，逐步深入分析、随设计阶段进展、施工的进程，不断根据新出现的问题，不断根据新出现的问题，跟踪进行修改、优化，做了有益的探索     

白鹤滩水电站右岸尾水调压室应急加固施工

白鹤滩水电站右岸8号尾水调压室开挖完成后,在高地应力、复杂地质条件和洞群效应作用下,产生局部浅层岩体破裂破坏,导致喷层开裂掉块、预应力锚索钢绞线拉断和多点位移计发生应力突增。为确保8号尾水调压室及其底部交岔口永久围岩稳定,参建各方于2019年6月至10月期间对8号尾水调压室井身段部分区域以及尾水连接管交岔口顶拱部位采取了应急加固处置措施。监测数据显示,应急加固完成后,右岸8号尾水调压室围岩总体处于稳定状态。     

构皮滩水电站尾水调压室开挖与支护

本文系统地介绍了贵州构皮滩水电站尾水调压室工程开挖支护相关的施工程序方法和技术,详细介绍W24岩溶系统对尾水调压室开挖支护的影响和施工中采取的一系列处理措施,对强岩溶地区大型地下竖井开挖工艺作了简要总结。     

大朝山水电站尾水调压室混凝土衬砌分层优化设计

文章就大朝山水电站尾水调压室混凝土衬砌施工优化分层施工设计（高程799．2－844．70m段）作了介绍和分析，对地下洞室高边墙混凝土初砌施工方法及经济因素作了认真的论证、总结、比较。     

长引水式水电站取消尾水调压室的优化分析

结合设置上下游双调压室的长引水式水电站输水系统的水力特性,探讨了上下游调压室的共振分析、引水道和尾水道内水体的共振分析以及水力干扰稳定性分析等特殊水力学问题,指出在合适的条件下采用取消尾水调压室的方案,可以有效改善水力-机械系统的振动特性和稳定性.进一步结合实际算例进行了取消尾水调压室的优化分析,结果表明在合适的条件下长引水式水电站中取消尾水调压室的可行性和优越性.     

黄登水电站1号2号尾水隧洞浇筑封顶

<正>10月11日,黄登水电站传未喜讯:1号、2号尾水隧洞混凝土顺利浇筑完成,这也是继尾水调压室封顶之后的又一个节点目标,为电站按期下闸蓄水奠定了坚实的基础。黄登水电站布置2条尾水隧洞,采用两机1洞平行布置型式,轴线间距50m。隧洞起点位于尾水调压室中心线,出口与尾水边坡街接。1号尾水洞总长492.7m,纵坡3.719%,转弯半径85m,转弯长度为80.111m;2号尾水洞     

黄登水电站尾水出口边坡锚索孔道灌浆质量控制

以黄登水电站尾水岀口边坡锚索加固工程为例,较全面阐述了全长粘结型锚索孔道灌浆的质量控制过程,分析了影响锚索孔道灌浆质量的主要因素,确定了现场质量控制点,如对锚索施工前准备工作各个环节的检查,灌浆时遇到问题采取的处理措施,灌浆时段的控制等。经工程参建各方共同努力,锚索孔道灌浆工序合格率达到了100%,优良率达到了82%,在锚索张拉锁定后,平均应力损失为4%。锚索灌浆质量全部满足合同技术条款和设计技术要求。     

白鹤滩水电站3号尾水调压室土建施工结束

12月2日,随着最后一车混凝土料入仓,公司承建的白鹤滩水电站左岸3号尾水调压室井身段混凝土浇筑圆满封顶完成。白鹤滩水电站3号尾水调压室开挖直径46m,衬砌厚度1.5m,衬砌完井筒直径为43m,底部561~567m高程为坡度1:0.5的渐变段,衬砌厚度由4.5m渐变至1.5m,顶部2m高为悬挑混凝土牛腿结构,顶宽2.5~2.62m,设有栏杆等预埋件。     

糯扎渡水电站尾水调压室五岔口开挖论述

糯扎渡水电站整个尾水系统开挖过程中,五岔口部位是开挖的重点又是难点.由于五岔口部位开挖掏空率高达52％,围岩应力分布发生变化,导致围岩变形,如果应力应变过大,超过围岩允许的范围,就会影响正常施工,所以五岔口部位开挖施工程序、施工方法及爆破参数的确定,直接影响施工进度及围岩的稳定.     

官地水电站尾水调压室顶拱喷层开裂分析及处理

文章从施工情况、不利地质结构面、高地应力等因素综合分析官地尾水调压室顶拱喷层裂缝的成因,认为不利地质结构面是其中主要的作用因素,使浅层部位围岩应力、变形调整,从而导致顶拱喷层开裂。根据对原因的分析采取控制对策,在已有支护不适合调控围岩力学响应的条件下,增加预应力支护措施,以积极适应围岩的力学行为,有效防止有害变形,最终形成稳定的围岩压力拱。     

白鹤滩水电站左岸尾水调压室穹顶开挖技术创新应用

白鹤滩水电站尾水调压室规模是目前国内最大的,穹顶开挖直径达44.5~48.0 m,地质条件复杂。对此,采用先中导洞后两侧、分扇形条块、开挖区域逐步扩大、应力分期释放、穹顶对穿锚索支护跟进的施工方法,将穹顶自上而下以尾水调压室通气支洞底板为界分为2层9区进行开挖支护施工,并在穹顶开挖支护过程中研究出预留保护层开挖、同一排光面爆破孔设置不同孔深和药量、支护控制开挖等一套新施工技术、新工艺及管理措施。实践结果表明:4个尾水调压室穹顶爆破平均半孔率均达90%以上,不平整度平均值为6.8 cm,平均超欠挖为8.1~9.0 cm;穹顶变形不超过20.00 mm;各调压室施工工期平均提前了1.8个月。该技术在安全零事故前提下从根本上解决了高地应力条件下大直径圆筒式尾水调压室穹顶开挖施工安全隐患大、开挖成型质量差的难题,为同类地下水电站大型调压室穹顶开挖施工提供了示范和借鉴作用。     

白鹤滩水电站巨型尾水调压室悬挑牛腿施工技术

白鹤滩水电站尾水调压室体型为目前国内已建和在建尾水调压室之最,左、右岸各4个尾水调压室,穹顶设计环形牛腿。其中1^#尾水调压室为创精品工程项目,直径48 m,位置位于阻抗板上高度79.5～81.5 m处,大型环形悬挑牛腿结构复杂,体型多变,井身施工排架不能作为承重结构,模板加固难度大,为保证施工安全,提高施工质量,打造工程亮点,牛腿浇筑前进行了模板技术试验,明确施工工艺和参数,优化模板加固和体型控制措施。